而使复丝A'的单纱纤度极细至0.08化ex(单纱直径为2.9WI1)、总纤度为53dtex。接着， W120°C的干热进行干燥，将棒状夹具插入筒内，W170°C热定型成筒状，从而得到外层A的 缔纱密度为21根/2.54cm、内层B的缔纱密度为336根/2.54cm的多重筒状织物结构体。
[0058] 针对所得多重筒状织物结构体，评价粒体分散液透过量和耐扭结性。将其结果示 于表1。粒体分散液透过量为O . lOml/(分钟X cm2 X 120mmHg( 16kPa))，另外，耐扭结性为 50mm。在输送粉体和流体时没有粉体流出，另外，引线等线状物不会挂住内层面，因此作为 流体和粉体输送用途和线状物保护用软管具有非常优异的特性。
[0059] [实施例6] 作为构成多重筒状织物结构体的外层A的聚醋纤维，准备单纱纤度为180dtex(直径为 0.13mm)的单丝和单纱纤度为2.33dtex、总纤度为56dtex的复丝，对其进行织造时，经纱使 用前述复丝，缔纱使用前述单丝。
[0060] 作为构成内层B的聚醋纤维，准备了单纱纤度为0.58dtex(单纱直径为7.4皿）、总 纤度为84化ex的复丝。对其进行织造时，用作经纱和缔纱。
[0061] 使用W上纤维，利用梭织机织造外径为6mm的多重筒状织物，在98°C下进行精练。 接着，W12(TC的干热进行干燥，将棒状夹具插入筒内，W17(TC热定型成筒状，从而得到外 层A的缔纱密度为21根/2.54cm、内层B的缔纱密度为254根/2.54cm的多重筒状织物结构体。
[0062] 针对所得多重筒状织物结构体，评价粒体分散液透过量和耐扭结性。将其结果示 于表1。粒体分散液透过量为4.50ml/(分钟X cm2 X 120mmHg( 16kPa))，另外，耐扭结性为 65mm。在输送粉体和流体时几乎没有粉体流出，另外，引线等线状物基本不会挂住内层面， 因此作为流体和粉体输送用途和线状物保护用软管具有优异的特性。
[00创[实施例7] 作为构成多重筒状织物结构体的外层A的聚醋纤维，准备单纱纤度为22dtex(直径 0.05mm)的单丝和单纱纤度为2.33dtex、总纤度56化ex的复丝，对其进行织造时，经纱使用 前述复丝，缔纱使用前述单丝。
[0064] 作为构成内层B的聚醋纤维，使用了海成分聚合物由共聚有间苯二甲酸5-横酸钢 的聚对苯二甲酸乙二醇醋构成、岛成分聚合物由聚对苯二甲酸乙二醇醋构成的海岛纤维 (W海/岛（质量比）=20/80的比率计，岛成分的数量为70)且单纱纤度为7.3dtex、总纤度为 66化ex的复丝A\该复丝通过极细化处理而成为复丝A。对其进行织造时，用作经纱和缔 纱。
[0065] 使用W上纤维，利用梭织机织造外径为6mm的多重筒状织物，在98°C下进行精练。 接着用98°C的氨氧化钢4质量%水溶液处理20分钟，使前述海岛复合纤维的海成分完全溶 脱，从而使复丝A'的单纱纤度极细至0.08化ex(单纱直径为2.9WI1)、总纤度为53dtex。接着， W120°C的干热进行干燥，将棒状夹具插入筒内，W170°C热定型成筒状，从而得到外层A的 缔纱密度为230根/2.54cm、内层B的缔纱密度为336根/2.54cm的多重筒状织物结构体。
[0066] 针对所得多重筒状织物结构体，评价粒体分散液透过量和耐扭结性。将其结果示 于表1。粒体分散液透过量为0 . IOml/(分钟X cm2 X 120mmHg( 16kPa))，另外，耐扭结性为 75mm。在输送粉体和流体时没有粉体流出，另外，引线等线状物基本不会挂住内层面，作为 流体和粉体输送用途和线状物保护用软管具有优异的特性。
[0067] [实施例8] 织造时，在外层A的外侧，将作为聚醋纤维的单纱纤度为2.33dtex(0.47mm)、总纤度为 56dtex的复丝用作经纱和缔纱来构成最外层C，除此之外，利用与实施例1记载的相同方法 制作多重筒状织物结构体。
[0068] 针对所得多重筒状织物结构体，评价粒体分散液透过量和耐扭结性。将其结果示 于表1。粒体分散液透过量为O . 30ml/(分钟X cm2 X 120mmHg( 16kPa))，另外，耐扭结性为 52.5mm，在输送粉体和流体时没有粉体流出，另外，引线等线状物不会挂住内层面，因此作 为流体和粉体输送用途和线状物保护用软管具有非常优异的特性。
[0069] [实施例9] 作为构成多重筒状织物结构体的外层A的聚醋纤维，准备单纱纤度为ISOdtex(直径 0.13mm)的单丝和单纱纤度为2.33dtex、总纤度为56dtex的复丝，对其进行织造时，经纱使 用前述复丝，缔纱使用前述单丝。
[0070] 作为构成内层B的聚醋纤维，准备单纱纤度为0.33dtex(单纱直径为5.6WI1)、总纤 度为48化ex的复丝。对其进行织造时，用作经纱和缔纱。
[0071] 使用W上纤维，利用梭织机织造外径为45mm的多重筒状织物，在98°C下进行精练。 接着，W12(TC的干热进行干燥，将棒状夹具插入筒内，W17(TC热定型成筒状，从而得到外 层A的缔纱密度为17根/2.54cm、内层B的缔纱密度为306根/2.54cm的多重筒状织物结构体。
[0072] 针对所得多重筒状织物结构体，评价粒体分散液透过量和耐扭结性。将其结果示 于表1。粒体分散液透过量为0.15ml/(分钟X cm2 X 120mmHg( 16kPa))，另外，耐扭结性为 70mm。在输送粉体和流体时没有粉体流出，另外，引线等线状物基本不会挂住内层面，因此 作为流体和粉体输送用途和线状物保护用软管具有优异的特性。
[007引[实施例10] 作为构成多重筒状织物结构体的外层A的聚醋纤维，准备单纱纤度为333dtex(直径为 0.18mm)的单丝和单纱纤度为2.33dtex、总纤度为56dtex的复丝，对其进行织造时，经纱使 用前述复丝，缔纱使用前述单丝。
[0074] 作为构成内层B的聚醋纤维，使用了海成分聚合物由共聚有间苯二甲酸5-横酸钢 的聚对苯二甲酸乙二醇醋构成、岛成分聚合物由聚对苯二甲酸乙二醇醋构成的海岛纤维 (W海/岛（质量比）=20/80的比率计，岛成分的数量为70)且单纱纤度为7.3dtex、总纤度为 66化ex的复丝A\该复丝通过极细化处理而成为复丝A。对其进行织造时，用作经纱和缔 纱。
[0075] 使用W上纤维，利用梭织机织造外径为1.5mm的多重筒状织物，在98°C下进行精 练。接着用98°C的氨氧化钢4质量%水溶液处理20分钟，使前述海岛复合纤维的海成分完全 溶脱，从而使复丝A'的单纱纤度极细至0.0 Sdtex(单纱直径为2.9WI1)、总纤度为53dtex。接 着，W12(TC的干热进行干燥，将棒状夹具插入筒内，W17(TC热定型成筒状，从而得到外层A 的缔纱密度为21根/2.54cm、内层B的缔纱密度为336根/2.54cm的多重筒状织物结构体。
[0076] 针对所得多重筒状织物结构体，评价粒体分散液透过量和耐扭结性。将其结果示 于表1。粒体分散液透过量为0 . IOml/(分钟X cm2 X 120mmHg( 16kPa))，另外，耐扭结性为 5mm。在输送粉体和流体时没有粉体流出，另外，引线等线状物不会挂住内层面，因此作为流 体和粉体输送用途和线状物保护用软管具有非常优异的特性。
[0077] [比较例1] 作为构成多重筒状织物结构体的外层A的聚醋纤维，准备单纱纤度为2.33化ex、总纤度 为56化ex的复丝，对其进行织造时，经纱和缔纱均使用前述复丝。
[0078] 作为构成内层B的聚醋纤维，准备单纱纤度为0.23dtex(单纱直径为4.7WI1)、总纤 度为33化ex的复丝。对其进行织造时，用作经纱和缔纱。
[0079] 使用W上纤维，利用梭织机织造外径为6mm的多重筒状织物，在98°C下进行精练。 接着，W12(TC的干热进行干燥，将棒状夹具插入筒内，W17(TC热定型成筒状，从而得到外 层A的缔纱密度为230根/2.54cm、内层B的缔纱密度为230根/2.54cm的多重筒状织物结构 体。
[0080] 针对所得多重筒状织物结构体，评价粒体分散液透过量和耐扭结性。将其结果示 于表1。该比较例1中，构成外层的缔纱未使用单丝，粒体分散液透过量为0.30ml/(分钟X cm 2 X 120mm化（1化化）），另外，耐扭结性为90mm，输送粉体和流体时没有粉体流出，但容易 发生扭结，输送粉体和流体时发生输送物堵塞，并且引线等线状物容易挂住内层面，因此， 作为流体和粉体输送用途和线状物保护用软管，在实用方面的特性不足。
[0081] [比较例2] 作为构成多重筒状织物结构体的外层A的聚醋纤维，准备单纱纤度为ISdtex(直径 0.038mm)的单丝和单纱纤度为2.33化ex、总纤度为56化ex的复丝，对其进行织造时，经纱使 用前述复丝，缔纱使用前述单丝。
[0082] 作为构成内层B的聚醋纤维，准备单纱纤度为0.23dtex(单纱直径为4.7WI1)、总纤 度为33化ex的复丝。对其进行织造时，用作经纱和缔纱。
[0083] 使用W上纤维，利用梭织机织造外径为6mm的多重筒状织物，在98°C下进行精练。 接着，W12(TC的干热进行干燥，将棒状夹具插入筒内，W17(TC热定型成筒状，从而得到外 层A的缔纱密度为350根/2.54cm、内层B的缔纱密度为230根/2.54cm的多重筒状织物结构 体。
[0084] 针对所得多重筒状织物结构体，评价粒体分散液透过量和耐扭结性。将其结果示 于表1。该比较例2中，构成外层缔纱的单丝彼此的间隔短于单丝直径，因此，粒体分散液透 过量为0.30ml/(分钟X cm2 X 120mmHg( 16kPa))，另外，耐扭结性为110mm，输送粉体和流体 时没有粉体流