为I cm2的布的纤维间隙的量来表示。粒体分散液透过量超过5. Oml / (分钟X cm2 X 120mmHg (I化化))时，由此在输送粉体和流体时容易发生输送物的流出，另外，引线、线缆、软管和电 线管之类的线状物容易挂住纤维间隙。
[0026] 为了使粒体分散液透过量处于上述范围，可W采用调整用于构成多重筒状织物结 构体的复丝的构成比率、或者调整复丝的织造密度的方法等。即，多重筒状织物结构体的粒 体分散液透过量主要依赖于复丝单纱间的空隙，因此，通过调整复丝的构成比率或者调整 复丝的织造密度，能够控制复丝单纱间的空隙，得到具有目标粒体分散液透过量的多重筒 状织物结构体。
[0027] 本发明的多重筒状织物结构体至少具备2层，但不限定于2层，根据目的、用途可W 由3层或3层W上的层来构成。
[0028] 织造本发明的多重筒状织物结构体时，作为织机，可W使用例如剑杆织机和梭织 机等。其中，优选使用筒状下的织造性优异、能够获得均匀筒状结构的梭织机。
[0029] 作为本发明的多重筒状织物结构体的织造组织，为2层W上的织造组织，可W使用 平纹、斜纹、锻纹织物和它们的变化组织、多重组织等的织物。根据层的不同，织造组织可W 相同也可W不同，可W适当组合。
[0030] 本发明的多重筒状织物结构体的织造密度可W根据用途来适当设计，将外侧的层 的缔纱密度记作Dm，并将内侧的层的缔纱密度记作Df时，通过满足Df含3Dm，内层结构变得 更致密，外层W适当的间隔配置有单丝，耐扭结性提高，故而优选。 实施例
[0031] 接着，基于实施例具体说明本发明。但是，本发明不仅限定于运些实施例。可W在 不脱离本发明技术范围的范围内进行各种变更、修改。需要说明的是，本实施例中使用的各 种特性的测定方法如下所示。
[0032] [测定方法] (1)纤度 关于[总纤度]，按照JIS L 1013(1999)8.3.1 A法，在规定载荷0.045[cNAltex]下测定 正量纤度，作为总纤度。
[0033] [单纤维纤度]通过总纤度除W单纤维数来算出。
[0034] (2)织造密度 将制作的多重筒状织物结构体沿着圆筒的长度方向切开，利用基恩±公司制造的显微 镜VHX-2000,根据其内壁表面放大至50倍的照片，数出一定长度中存在的纤维根数，由此求 出平均2.54cm(l英寸)的长度内存在的纤维根数，将其作为最内层的织造密度来算出。除此 之外的层的织造密度由织造组织设计中的经纱和缔纱的层间存在比率算出。
[0035] (3)单纱直径 利用基恩±公司制造的显微镜VHX-2000,根据所用单丝和/复丝的单纱侧面放大至400 倍的照片进行测定，单丝Wmm单位进行计算、复丝Wwii单位进行算出。此时，W扁平纱等不 规则形状截面纱用侧面达到最少的部分来测定。
[0036] (4)单丝彼此的间隔 利用由上述织造密度计算法算出的单丝的织造密度Dm(纤维根数/25.4mm)及其单丝直 径M(mm)，根据下式算出单丝彼此的间隔。
[0037] 单丝彼此的间隔=[25.4/纤维根数-M] (mm) (5)粒体分散液透过量 在自来水程度的充分干净的水中，投入55体积％粒径为3ym~15M的粉体，W施加 120mmHg(16kPa)水压的方式，使基本均匀分散的粒体分散液穿过多重筒状织物结构体的内 壁20分钟，其后，测定1分钟从多重筒状织物结构体的壁面漏出的漏水量(粒体分散液透过 量），并除W该测定中使用的多重筒状织物结构体的表面积(cm 2)而得到的值。
[0038] (6)耐扭结性 按照IS07198的指导，耐扭结性用扭结半径进行评价。使多重筒状织物结构体逐渐成 环，使用半径已知的圆筒状夹具测定外观上明显发生折弯的半径(扭结半径）。为了评价多 重筒状织物结构体自身的耐扭结特性，未维持内部压力。
[0039] [实施例。 作为构成多重筒状织物结构体的外层A的聚醋纤维，准备单纱纤度为108dtex(直径为 0.1 Imm)的单丝和单纱纤度为2.33dtex、总纤度为56dtex的复丝，对其进行织造时，经纱使 用前述复丝，缔纱使用前述单丝。
[0040] 作为构成内层B的聚醋纤维，准备单纱纤度为0.23dtex(单纱直径为4.7WI1)、总纤 度为33化ex的复丝。对其进行织造时，用作经纱和缔纱。
[0041] 使用W上纤维，利用梭织机织造外径为6mm的多重筒状织物，在98°C下进行精练。 接着，W12(TC的干热进行干燥，将棒状夹具插入筒内，W17(TC热定型成筒状，从而得到外 层A的缔纱密度为76根/2.54cm、内层B的缔纱密度为230根/2.54cm的多重筒状织物结构体。
[0042] 针对所得多重筒状织物结构体，评价粒体分散液透过量和耐扭结性。将其结果示 于表1。粒体分散液透过量为0.30ml/(分钟X cm2 X 120mmHg( 16kPa))，另外，耐扭结性为 12mm，在输送粉体和流体时没有粉体流出，另外，引线等线状物不会挂住内层面，作为流体 和粉体输送用途和线状物保护用软管具有非常优异的特性。
[0043] [实施例2] 作为构成多重筒状织物结构体的外层A的聚醋纤维，准备单纱纤度为333dtex(直径为 0.18mm)的单丝和单纱纤度为2.33dtex、总纤度为56dtex的复丝，对其进行织造时，经纱使 用前述复丝，缔纱使用前述单丝。
[0044] 作为构成内层B的聚醋纤维，准备单纱纤度为0.23dtex(单纱直径为4.7WI1)、总纤 度为33化ex的复丝。对其进行织造时，用作经纱和缔纱。
[0045] 使用W上纤维，利用梭织机织造外径为6mm的多重筒状织物，在98°C下进行精练。 接着，W12(TC的干热进行干燥，将棒状夹具插入筒内，W17(TC热定型成筒状，从而得到外 层A的缔纱密度为46根/2.54cm、内层B的缔纱密度为230根/2.54cm的多重筒状织物结构体。
[0046] 针对所得多重筒状织物结构体，评价粒体分散液透过量和耐扭结性。将其结果示 于表1。粒体分散液透过量为4.80ml/(分钟X cm2 X 120mmHg( 16kPa))，另外，耐扭结性为 10mm，结果比权利要求巧优异。在输送粉体和流体时几乎没有粉体流出，另外，引线等线状 物不会挂住内层面，因此作为流体和粉体输送用途和线状物保护用软管具有优异的特性。
[0047] [实施例引 作为构成多重筒状织物结构体的外层A的聚醋纤维，准备单纱纤度为180dtex(直径为 0.13mm)的单丝和单纱纤度为2.33dtex、总纤度56化ex的复丝，对其进行织造时，经纱使用 前述复丝，缔纱使用前述单丝。
[004引作为构成内层B的聚醋纤维，准备单纱纤度为0.33dtex(单纱直径为5.6WI1)、总纤 度为48化ex的复丝。对其进行织造时，用作经纱和缔纱。
[0049] 使用W上纤维，利用梭织机织造外径为6mm的多重筒状织物，在98°C下进行精练。 接着，W12(TC的干热进行干燥，将棒状夹具插入筒内，W17(TC热定型成筒状，从而得到外 层A的缔纱密度为17根/2.54cm、内层B的缔纱密度为306根/2.54cm的多重筒状织物结构体。
[0050] 针对所得多重筒状织物结构体，评价粒体分散液透过量和耐扭结性。将其结果示 于表1。粒体分散液透过量为0.15ml/(分钟X cm2 X 120mmHg( 16kPa))，另外，耐扭结性为 15mm，在输送粉体和流体时没有粉体流出，另外，引线等线状物不会挂住内层面，作为流体 和粉体输送用途和线状物保护用软管具有非常优异的特性。
[0051] [实施例4] 作为构成多重筒状织物结构体的外层A的聚醋纤维，准备单纱纤度为105dtex(直径为 0.1 Omm)的单丝和单纱纤度为2.33dtex、总纤度为56dtex的复丝，对其进行织造时，经纱使 用前述复丝，缔纱使用前述单丝。
[0052] 作为构成内层B的聚醋纤维，准备单纱纤度为0.23dtex(单纱直径为4.7WI1)、总纤 度为33化ex的复丝。对其进行织造时，用作经纱和缔纱。
[0053] 使用W上纤维，利用梭织机织造外径为6mm的多重筒状织物，在98°C下进行精练。 接着，W12(TC的干热进行干燥，将棒状夹具插入筒内，W17(TC热定型成筒状，从而得到外 层A的缔纱密度为21根/2.54cm、内层B的缔纱密度为336根/2.54cm的多重筒状织物结构体。
[0054] 针对所得多重筒状织物结构体，评价粒体分散液透过量和耐扭结性。将其结果示 于表1。粒体分散液透过量为0.15ml/(分钟X cm2 X 120mmHg( 16kPa))，另外，耐扭结性为 22mm。在输送粉体和流体时没有粉体流出，另外，引线等线状物不会挂住内层面，因此作为 流体和粉体输送用途和线状物保护用软管具有非常优异的特性。
[0055] [实施例引 作为构成多重筒状织物结构体的外层A的聚醋纤维，准备单纱纤度为180dtex(直径为 0.13mm)的单丝和单纱纤度为2.33dtex、总纤度为56dtex的复丝，对其进行织造时，经纱使 用前述复丝，缔纱使用前述单丝。
[0056] 作为构成内层B的聚醋纤维，使用了海成分聚合物由共聚有间苯二甲酸5-横酸钢 的聚对苯二甲酸乙二醇醋构成、岛成分聚合物由聚对苯二甲酸乙二醇醋构成的海岛纤维 (W海/岛（质量比）=20/80的比率计，岛成分的数量为70)且单纱纤度为7.3dtex、总纤度为 66化ex的复丝A\该复丝通过极细化处理而成为复丝A。对其进行织造时，用作经纱和缔 纱。
[0057] 使用W上纤维，利用梭织机织造外径为6mm的多重筒状织物，在98°C下进行精练。 接着用98°C的氨氧化钢4质量%水溶液处理20分钟，使前述海岛复合纤维的海成分完全溶 脱，从