详细讨论本发明。然而，本发明不限于这种柴油喷射器I，但也可例如应用到带有不可分的或多部分喷嘴针的栗-喷嘴喷射器或汽油喷射器。对于汽油喷射器，典型的标号可在参考标记的列表中发现。可喷射的流体可为燃料，虽然根据本发明的喷射器I用于一些其他流体(诸如，例如水、油或任何其它所需的过程流体)的喷射显然是可行的；也就是说，根据本发明的喷射器I不限于汽车行业。
[0021]图1示出基本上在截面图中的喷射器I，其中喷射器I包括喷嘴组件10和喷射器组件50。喷嘴组件10和喷射器组件50经由喷嘴夹紧螺母60以不透流体的方式彼此固定。喷射器组件50具有喷射器体500，优选压电式致动器510的形式的致动器510被提供在所述喷射器体500中。然而，也可使用电磁致动器。在本实例中，压电式致动器510液压式直接驱动不可分的，优选完整的喷嘴针110(也参见图2)。喷嘴针110也可为两部分或多部分形式，和/或可经设计以在喷射器I中向外打开。
[0022]喷射器体500具有用于待喷射的燃料的高压侧流体口(未示出)，其中流体口与在喷射器体500中形成的高压孔502流体连通。经由高压侧流体口，喷射器I可液压式连接到高压流体回路(未示出)。高压孔502以高压，例如所谓的轨压(共轨系统)供应燃料到喷嘴组件10且因此到喷射器I的喷嘴室102。在喷射器I的操作过程中，实际上高的压力或最大的压力基本上总是在喷嘴室102中占优势。
[0023]喷嘴组件10具有喷嘴体100，其在它的喷嘴104和喷嘴室102中带有至少一个喷射孔(未示出)，其中喷嘴针110可移动地布置，且分段安装在喷嘴室102中。喷嘴针110经由能量存储114，优选喷嘴针弹簧114，在其喷嘴针座的方向上被推入喷嘴104的内部处，以便甚至在压电式致动器510的电断开的状态中被可靠地断开。在取决于压电式致动器510的致动的方式中，喷嘴针110被推入其喷嘴针座中或远离喷嘴针座移动，由此可喷射燃料。
[0024]此外，喷嘴组件10容纳控制组件20以用于基于压电式致动器510的延长以取决于所述压电式致动器的能量或电荷的方式，也就是说以取决于应用到所述压电式致动器的电压的方式的喷嘴针110的控制，所述控制组件20位于喷嘴体100和喷射器组件50之间。图2示出控制组件20的组件以用于经由压电式致动器510的延长移动和喷嘴针110的产生的运动的直接液压联接。为此，压电式致动器510具有底板512，其带有与传动销214直接机械接触的优选完整的致动喷射，所述传动销214以非常小的空隙安装在控制组件20的中间板210的销孔212中和/或与所述销孔212配对。
[0025]销孔212中的传动销214的配对空隙被选择的如此小(例如，约Ιμπι)以使得甚至在存在多至超过2500巴的高轨压的情况下，传送销214处仅出现少量的燃料泄漏。这里，销孔212连接第一控制室22到喷射器I的泄漏室52，所述第一控制室22也称为活塞控制室22且在所述控制室22中略低于实际轨压的燃料压力占优势，所述泄漏室优选与环境压力永久地流体连通。泄漏室52优选与喷射器I的泄漏口 504流体连通。相对非常高的压力差在传动销212处占优势，例如在假设的2500巴的最大压力的情况下且当关闭喷射器I时，所述压力差可一定超过2450巴的值。
[0026]第一控制室22经由控制组件20中的截面中的连接孔14优选与第二控制室12(所谓的针控制室12)永久地流体连接。如在第一控制室22中一样，略低于轨压的燃料压力在第二控制室12中占优势，其中至少当关闭喷射器I时控制室12，22中的压力基本相等。优选在控制组件20的独立板230中形成的流体阀(未示出)可提供在连接孔14中。
[0027]压电式致动器510的冲程(延长)经由也称为泄漏销214的传动销214传送到控制活塞300，其安装在控制组件20的控制板220的控制孔400中或与所述控制孔400配对。在第一控制室22处/中，传动销212在控制活塞300的上面表面上结合，其中控制活塞300通过能力存储224，优选螺旋弹簧224的形式在内面表面上被支撑。基本上轨压在控制活塞300的内面表面处和下面处占优势是可行的，其中所述区域通过连接孔232优选与喷嘴室102永久地流体连通。
[0028]在本实例中，控制活塞300为套筒300的形式，所述套筒300在顶侧(第一控制室22的侧)处关闭并通向内部340，内部的用于控制活塞300的恢复运动的弹簧元件224伸出。控制活塞300为实心圆柱的形式显然是可行的，其中然后，弹簧元件224在控制活塞300的底侧上接合且弹簧元件224可例如安装在板230中的孔内。所示的套筒状控制活塞300和实心圆柱形式的控制活塞300之间的混合形式显然是可行的。
[0029]第二控制室12通过喷射针110的上纵向端截面112(所谓的针活塞112)的面表面，通过喷嘴针110的上导件120中的针孔122的壁(优选喷嘴针套筒120中的针孔122的壁)，并通过板230的下面表面形成。在这种情况下喷嘴针110的针活塞112在从喷嘴针110或喷嘴体100的喷嘴104的喷嘴针尖转移开。这里简要呈现的喷射器I的该实施例不被认为是限制性的。本发明显然可应用到喷射器的多个其它实施例。
[0030]作为由于压电式致动器510的冲程(经由传动销214)的控制活塞300的移动的结果，压力下降在第一控制室22中生成，所述压力下降经由连接孔14通过板230中可选的流体阀可能延时传送到第二控制室12中的喷嘴针110的上面表面。如果所述压力下降超过特定值，喷嘴针110打开且燃料(发射)的喷射发生。从喷嘴针110的开口出发，喷嘴针110的冲程可经由压电式致动器510的冲程的变化控制或调节。压电式致动器510的冲程可在这种情况下经由其中固有的电能的变化改变。
[0031]在压电式致动器510的放电过程中，后者的长度减少。经由来自喷嘴室102的作用于控制活塞300的内面表面(底侧)上的轨压和同样在所述方向上作用的弹簧元件224的力，控制活塞300被推回到其初始位置中，所述初始位置通过传送销214的位置确定。这样，对应于压电式致动器510的移动的喷嘴针110再次移动到其闭合位置中，且燃料的喷射结束。喷射针弹簧114然后夹住在喷嘴体100的喷嘴104中的喷嘴座上牢牢闭合的喷嘴针110。
[0032]本发明的目的是确保喷射的最小可能的发射-发射差异。这里，在喷射间隔过程中控制室12，22中的流体压力有必要以取决于轨压的方式尽可能正确地且可再现地设置。然后在压电式致动器510的致动中可考虑该可再现行为。在控制室12，22中设置的流体压力很大程度上受控制活塞300(通常也称为:活塞300)和控制孔400(通常也称为:流体管路400)的影响。这里，除控制活塞300和控制孔400之间的密封间隙222的固定的，具有公差的大小之外，控制孔400中的控制活塞300的位置也是重要的，因为控制孔400中的控制活塞300的波动位置导致增加的发射-发射差异。
[0033]控制孔400中的控制活塞300的可能的位置大体上为同心位置、偏心位置和倾斜位置。由于由各个位置引起的间隙几何结构，经由控制活塞300的这些不同的位置，控制孔400中的流阻显著变化。在控制活塞300的最大偏心位置的情况中，通过密封间隙222的流体的流动通过关于所述控制活塞的偏心位置的约2.5的因子增加。在控制活塞300的最大倾斜位置中，所述因子仅为约0.5。也就是说，相比在最大倾斜位置(在喷射器I中)的情况中，在控制活塞300的最大偏心位置的情况中多至5倍的流体可在单位时间内流经密封间隙222。这对在喷射间隔过程中设置的控制室12，22中的压力，尤其是第一控制室22中的压力具有显著影响。
[0034]根据本发明的该问题的解决方案包括使用控制活塞300(参看图3至图23)的几何结构和/或控制孔400(参看图24和图25)的几何结构影响控制孔400中的控制活塞300的位置。这以首先寻找控制孔400中的控制活塞300的可靠的偏心和非同心以及非倾斜位置的这种方式优选执行。其次是这样的情况:在所述可靠的偏心位置中，设置的通过密封间隙222的流体(在这种情况中，燃料)的通流应该相对小。相应的几何结构或多个相应的几何结构在这种情况下被选定以使得控制活塞300的中心线302平行于控制孔400的中心线402定向，其中两个中心线302,402彼此不对齐而是彼此隔开。尤其彼此不以最大的间隔隔开。
[0035]根据本发明，控制活塞300在其壳面304处改进，和/或控制孔400在其内面404处改进，以使得在控制活塞300上生成合成的侧向力，其确保控制孔400中的控制活塞300的偏心优先位置。甚至在存在高轨压的情况中，这产生相对低水平的喷射量的随机波动。这种改进优选经由控制活塞300上/中和/或控制孔400上/中的流体路径310，410实现，所述流体路径在控制活塞300处打开(开口 312，412)。
[0036]这里，流体路径310，410可为凹槽，例如圆周凹槽和/或纵向凹槽，刻面，例如圆周刻面和/或纵向刻面，切割部分和/或流体连接，诸如孔，通道孔和/或交叉部等，或这些的任何所需的组合。根据本说明书，从来自控制活塞300和/或控制孔400的初级几何结构的偏差的意义上说，所有这些表达旨在被归入表达“凹口”下。控制孔400或控制活塞300的初级几何结构是(空心)圆柱或(空心)圆锥的形状。在这种情况下控制活塞300可为另一组件的部分或截面，例如喷嘴针110的针活塞112，阀体或其中的部分或截面等。这类似地应用到控制孔400，所述控制孔400不需要命令式地在控制板220中形成。
[0037]由一个凹口或多个凹口 320,322，；422，426构成的流体路径310,410的开口 312，412在这种情况中经设计