主体14的端部施加纵向力以防止成形主体在持续暴露于高温下后下垂。如图1所示，利用加力装置54b通过传递块56b和支撑块58b向第二成形主体14的端部施加纵向压缩力。
[0043]第二输送容器22可由例如铂族金属(即铂、铑、铱、钌、钯或锇)的高温贵金属或它们的合金形成。例如，第二输送管道22可以是铂或铂-铑合金。合适的铂-铑合金中铑的含量以铑的重量计为大约10%?大约30 %。与第一输送容器18相似，第二输送容器22包含从其底部延伸的出口管道74。第二输送管道26配置成接收来自第二输送容器出口管道74的熔融玻璃流20并将其通过第二输送管道26和第二成形主体入口 64输送至第二成形主体槽60。
[0044]应当认识到，与第一成形主体12相关联且位于第一成形主体12附近的辅助设备，例如加力装置54a使第二输送容器22和第二输送管道26的布局变得复杂。因此，可能有必要使第二输送容器22距离第二成形主体14的距离比第一输送容器18距离第一成形主体12的距离远得多。结果是，第二输送管道26的长度会比第一输送管道24的长度长得多。第二输送管道26的长度会增加熔融玻璃20向第二成形主体14输送时的流动限制，最显著的是第二输送管道的内表面增加了熔融玻璃20的流动阻抗(压头损失)。随着第二输送管道26的长度的增加，流动阻抗也随之增加。已知具有相对于其它几何形状最小的内表面积的圆柱形管道对具有给定流速的流动流体的压头损失的增加也最小。但是，为了满足所需的流动(流速)，圆柱形输送管道的直径可超过第二槽60的高度In。可在图5的帮助下更直观地看到，第二输送管道的高度H大于第二槽的高度In。结果是，会形成第二输送管道26的较低的区域，即低洼区域76，低洼区域的底板在低于第二槽的底板的位置延伸，玻璃会在这里积蓄而停滞。相似地，如果管道向上突起，则第二输送管道26的顶部可高于第二槽的顶部(高于壁66)，可能导致在输送管道的内部形成自由玻璃表面。这两种情况都是不希望的。所以，使第二输送管道26成形为具有至少一部分具有非圆形横截面形状的输送管道，在下文中对这点作更详细的描述。
[0045]如图6所示，第二输送管道26包含具有笔直的纵向轴82和圆形横截面的第一部分80，其中，第二输送容器出口管道74的至少一部分延伸进入该第一部分80的至少一段长度的内部但不与该第一部分80接触。第二输送容器26可以是金属的，且可由例如铂族金属(SP铂、铑、铱、钌、钯或锇)的高温贵金属或它们的合金形成。例如，第二输送管道26可以是铂或铂-铑合金。合适的铂-铑合金中铑的含量以铑的重量计为大约10%?大约30%。
[0046]第二输送容器出口管道74包含与纵向轴82平行且位置相同的纵向轴84，以使第二输送容器出口管道74与第二输送管道26的第一部分80同心但不接触，且因此未与其连接。环形间隙使第二输送容器出口管道74的至少一部分与第二输送管道26的第一部分80分开，并使第一部分80内的熔融玻璃20的表面暴露于环形间隙内的气氛中，从而形成自由玻璃表面88。环形间隙86的宽度可为例如大约35mm?大约60mm。图7图示了第一部分80和第二出口管道74与平面89相交得到的横截面，其中，第二出口管道74位于第一部分80内部且与其同心，并显示出环形间隙86。
[0047]第二输送管道26还包含第二部分90和第三部分96，所述第二部分90配置成接收来自第一部分80的熔融玻璃流并将熔融玻璃流20从第一方向92重新导向第二方向94，所述第三部分96具有笔直的纵向轴98 ο例如，第二部分90可将熔融玻璃流20从基本上垂直向下流动重新导向为基本上水平流动。在一些实施方式中，第二部分90可由一系列如图6中所示的圆柱形截面100形成。如图9所示，在其它实施方式中，第二部分90可包含弯头。在这两种情况中，第二部分90都包含圆形的横截面形状。
[0048]如图6和图8所示，具有非圆形横截面的第三部分96包含弯曲侧壁102a和102b，且还分别包含笔直的(基本上平坦的)顶壁和底壁104a和104b。底壁104b包含内侧底部表面106。所以，第三部分96的横截面形状是非圆形的，其在侧壁的中点之间(在截面图中)具有最大内宽W并在基本上水平的顶部和底部壁中点之间具有最大内高H，且底壁短于内宽W。如图8所示，最大内宽W对应于长轴107并位于其上，而最大内高H对应于短轴108并位于其上。为了确保不形成低洼区域或使第三区域的内部顶表面不在高于第二槽60的位置延伸，高度H小于或等于第二槽60的高度Ii1。
[0049]第三部分的横截面形状可以是卵形、椭圆形、多边形或任何宽度大于高度的横截面。在图8的示例中，显示了“跑道状”的横截面形状，其在横截面上具有两个隔开的笔直的(平面的)壁，对应于顶壁和底壁且基本上平行的壁，其通过对应于侧壁的弯曲壁相连。图示的形状具有优越的结构刚性，圆角消除了停滞的玻璃袋状物的积聚。例如，可对第三部分的宽度、高度和长度进行选择以使以小于或等于10kg/小时的流速流动的密度为2.305g/cc且粘度为大约34585泊的熔融玻璃的压头损失不超过0.08厘米每厘米第三部分96的长度。可由下式计算压头损失:
[0050] Hi=(F*(7926*p*2))*(o)*L/D4)(I)
[0051 ]其中，F是熔融玻璃的流速;P是熔融玻璃的密度;σ是熔融玻璃的粘度;L是管道截面的长度而D是管道截面的水力直径，其中，DSD ^ 4A/P算得，其中A是管道的横截面面积而P是熔融玻璃所接触的周界长度。应当注意的是，在长时间的生产过程中，输送管道的顶壁会由于长期暴露在高温下而下垂。因此，管道的实际形状可偏离理想形状(即处理熔融玻璃以前所形成的形状)。
[0052]第二输送管道26还包含使第二部分90与第三部分96相连的第一过渡部分110和使第三部分96与第二成形主体入口 64相连的第二过渡部分112。第二过渡部分112包含内侧底部表面114。第一过渡部分110配置成使第二部分90的圆形横截面形状与第三部分96的非圆形横截面形状匹配。例如，可将第一过渡部分110焊接至第二部分90和第三部分96。
[0053]第二过渡部分112配置成使第三部分96的非圆形横截面形状与(例如槽60的)入口64的矩形横截面形状匹配。沿着第三部分96的内侧底部表面106和第二过渡部分112的内侧底部表面114延伸的线可以是直线，但在任何情况下，第三部分96和第二过渡部分112的底部表面都不低于槽60的底部表面，从而不形成低洼区域。
[0054]为了确保对第二输送管道26进行受控制的冷却，可在与管道的至少一部分毗邻的位置安置加热元件。例如，图10图示了包含上加热板120a和下加热板120b的第二输送管道26。第二输送管道26还可包含分别设置在与侧壁102a和102b毗邻的位置的侧加热板122a、122b。上、下加热板120a、120b以及侧加热板122a、122b由耐火隔热材料形成，且可包含供导电体(加热元件124)插入的通道122。在图10和图11的实施方式中，上、下加热板120a和120b被描绘为基本上平坦的板，而侧加热板122a、122b显示为弯曲板以与第三部分96的侧壁的曲率匹配。加热元件与电源(未在图中示出)相连，以使电流流过加热元件。由流过加热元件的电流所产生的热量与隔热板一起可被用于控制第二输送管道的热损失，进而在熔融玻璃通过第二输送管道时控制其温度。图10中描绘了多块加热板，这些加热板在多个区域中排列，用罗马数字记为区域I?V，其中，与每块加热板和/或区域相关联的一个或多个加热元件都可以独立控制，从而有助于更好地对流过第二输送管道26的熔融玻璃的温度进行控制。
[0055]应当理解的是，虽然上述描述针对的是用于生产层压玻璃制品的具有两个成形主体的设备，但是操作的设计和原理可在用于生产单层玻璃带的具有单一成形主体的设备中使用。例如，当空间限制要求输送容器置于远离成形主体的位置时，传统的熔合设备也可受益于如本文所述的延伸的输送管道设计，在所述传统的熔合设备中