用于机动车的传动系的扭转减振组件的利记博彩app
【技术领域】
[0001]本发明的实施例涉及用于车辆的传动系的扭转减振组件，该扭转减振组件具有:可被驱动围绕第一转动轴线转动的输入区域、输出区域、从输入区域伸延至输出区域的第一扭矩传递路径、从输入区域伸延至输出区域的第二扭矩传递路径、以及与输出区域相连接的耦合组件，该耦合组件叠加通过扭矩传递路径导引的扭矩，其中，耦合组件包括行星齿轮传动机构，行星齿轮传动机构具有可围绕第二转动轴线转动的行星齿轮。
【背景技术】
[0002]由德国专利申请DE10 2011 007 118 A1已知一种呈扭转减振组件的形式的结构组合件，其将例如通过驱动总成的曲轴导入到输入区域中的扭矩分成通过第一扭矩传递路径导引的扭矩分量和通过第二扭矩传递路径导引的扭矩分量。在扭矩分配时，不仅分配静态的扭矩。也将包含在待传递的扭矩中的振动或扭转不均匀性(其例如由于在驱动总成中周期性地出现的点火产生)按份额地分配到两个扭矩传递路径上。在可实施为具有行星齿轮支架的行星齿轮传动机构的耦合或叠加组件中使通过两个扭矩传递路径传递的扭矩分量再次聚集在一起并且然后作为总扭矩导入到输出区域(例如摩擦离合器、传动机构等等)中。
[0003]在扭矩传递路径中的至少一个中，设置有具有输入元件和输出元件的移相器组件，移相器组件根据减振器的形式建造，即，具有初级侧和由于弹簧组件的可压缩性而可相对于初级侧转动的次级侧。尤其当振动系统转变到超临界的状态中时，即，被高于振动系统的谐振频率的振动激励，此时可出现直至180°的相移。这意味着，在最大相移的情况下，由振动系统送出的振动分量相对于由振动系统接收的振动分量有180°的相移。因为通过另一扭矩传递路径导引的振动分量没有经受相移或可能经受不同的相移，所以包含在借助于耦合组件聚集在一起的扭矩分量中且相对彼此此时有相移的振动分量可彼此抵消性地叠加，从而在理想情况下导入到输出区域中的总扭矩为基本上不含有振动分量的静态扭矩。
[0004]在图1中示意性地示出了扭转减振组件10，其根据功率或扭矩分流的原理工作。扭转减振组件10可在车辆的传动系中布置在传动系的驱动总成12和以下部件之间，即例如起动元件14，诸如摩擦离合器、液力扭矩变换器等等。扭转减振组件10包括总地以16表示的输入区域。由驱动总成12接收的扭矩在输入区域16中分流到第一扭矩传递路径18 — 1和第二扭矩传递路径18 — 2中。在总地以附图标记20表示的叠加单元(其在下面还被称为耦合组件)的区域中，通过两个扭矩传递路径18 — 1和18 — 2导引的扭矩分量借助于第一耦合组件输入部分22 (其例如可包括行星齿轮支架或空心轮支架24)和第二耦合组件输入部分26 (其可具有驱动太阳轮28)导入到耦合组件20中并且在此再次聚集在一起。以其他方式建造的耦合组件输入部分和耦合组件输出部分同样是可行的。在此，耦合组件20例如可实施为行星齿轮传动机构30。第一行星齿轮32和第二行星齿轮34例如可沿径向相继地且沿轴向覆盖或重叠地可转动地支承在行星齿轮支架22处。第一行星齿轮32可在一侧与驱动太阳轮28啮合，并且在另一侧与第二行星齿轮34啮合。在根据图1仅仅示例性示出的组件中，第二行星齿轮34用于改变转动方向。通过第二行星齿轮34将聚集在一起的扭矩通过输出部分36(其例如可包括从动空心轮38并且同样与第二行星齿轮34啮合以及与输出区域40不可相对转动地连接)导引至起动元件14，例如离合器或传动机构。
[0005]在第一扭矩传递路径18— 1中集成有总地以附图标记42表示的振动系统。振动系统42用作移相器组件并且包括例如可连接到驱动总成12处的初级质量44、与初级质量44不可相对转动地相连接的输入元件46以及与输入元件46相连接的弹簧组件48。弹簧组件48的输出元件50还与中间元件52连接，中间元件在此例如形成行星齿轮支架24，并且第一行星齿轮32和第二行星齿轮34可转动地支承在该中间元件处。因此，按照根据图1的扭转减振组件10，行星齿轮支架24例如定位在第一扭矩传递路径18— 1中，其具有通过第一扭矩传递路径18 — 1导引的扭转不均匀性相对于通过第二扭矩传递路径18 — 2导引的扭转不均匀性的相移。由于弹簧组件48的输出元件50与行星齿轮支架24不可相对转动地耦联，移相器组件42和耦合组件20形成在轴向的伸展中紧凑的单元。此外，对于去耦质量有利的是，行星齿轮支架24与第一行星齿轮32和第二行星齿轮34的质量惯性矩进入到中间元件52的质量惯性中。
[0006]在第一扭矩传递路径18— 1中的扭矩走向可从驱动总成12通过初级质量44和输入元件46伸延到弹簧组件48中。第一扭矩从弹簧组件48经由弹簧组件48的输出元件50和中间元件52引导至行星齿轮支架24，行星齿轮支架主要容纳第一行星齿轮32和第二行星齿轮34。在此，输出元件50、中间元件52和行星齿轮支架24不可相对转动地彼此耦联。
[0007]在第二扭矩传递路径18 — 2中，第二扭矩从驱动总成12导引到与驱动总成不可相对转动地相连接的驱动太阳轮28中。驱动太阳轮28与第一行星齿轮32啮合并且由此将第二扭矩引导至耦合组件20的第一行星齿轮32。
[0008]因此，第一扭矩和第二扭矩通过两个扭矩传递路径18 — 1和18 — 2到达第一行星齿轮32并且在此再次聚集在一起。在此，与第一行星齿轮32处于啮合接合中的第二行星齿轮34用于在聚集在一起的扭矩从第二行星齿轮34通过从动空心轮38引导至输出区域40之前改变转动方向，在输出区域处固定有起动元件14，例如在此未示出的摩擦离合器、传动机构或扭矩变换器。
[0009]对于这种情况，S卩，中间元件52的质量惯性不足以实现达到去耦质量，可将附加质量元件54不可相对转动地固定在中间元件52处。去親的附加的改善可通过将已知的质量摆56定位在中间元件52处实现。
[0010]此类扭转减振组件10可在液力扭矩变换器旁边连接到变换器锁止离合器和从动总成(例如传动机构驱动轴)之间。为此，变换器锁止离合器、扭转减振组件和液力扭矩变换器可位于共同的壳体中，例如位于传动机构钟形罩中。当一方面待传递的马达力矩不断上升时，在传动机构钟形罩中的提供的结构空间另一方面明显地变小。
[0011]在图2a中示出了根据如在图1中说明的原理类似的原理的扭转减振组件10’，其结合液力扭矩变换器90用作起动元件。由此产生的起动元件主要包括带有变换器锁止离合器62的扭矩变换器90和扭转减振组件10’，扭转减振组件布置在变换器锁止离合器62和从动总成(例如传动机构输入轴)之间。在此，如已经借助图1说明的那样，扭转减振组件10’包括第一扭矩传递路径18 — 1和第二扭矩传递路径18 — 2、移相器组件42和呈行星齿轮传动机构的形式的耦合组件20。为了改善地说明在图2a中示出的起动元件的作用原理，图2b示出了在变换器锁止离合器62闭合时的扭矩走向，而图2c示出了在变换器锁止离合器62断开时的扭矩走向。图2b和图2c可参见对图2a的说明。
[0012]在变换器锁止离合器62闭合时具有如在图2b中示出的扭矩走向的情况下，可来自驱动总成12 (例如内燃机)的总扭矩Mg通过曲轴19到达变换器壳体95。总扭矩Mg进一步地从变换器壳体95通过转换器离合器驱动部63导引到变换器锁止离合器62中。由于根据图2b闭合的变换器锁止离合器62，总扭矩Mg进一步通过变换器离合器从动部64导引到扭转减振组件10’中，在此导引到沿径向内部的弹簧组或内弹簧组58的导板59(其不可相对转动地与变换器离合器从动部64连接)处。因此，导板59还可被看作扭转减振组件10’的输入区域16。总扭矩Mg从导板59分成第一扭矩Mgl和第二扭矩Mg2。第一扭矩Mgl从导板59到达到内弹簧组58处。第一扭矩Mgl从内弹簧组58通过轮毂盘61导引到外弹簧组57处，外弹簧组在变换器壳体95内布置成相对于内弹簧组58沿径向更靠外。第一扭矩Mgl从外弹簧组57通过止挡元件65和中间元件52(其在此例如实施为行星齿轮传动机构或耦合组件20的驱动空心轮支架并且不可相对转动地与止挡元件65连接)到达驱动空心轮68，驱动空心轮又不可相对转动地与驱动空心轮支架52连接并且可围绕轴线A转动。在此，驱动空心轮68与行星齿轮34的第一齿部部段81 — 1啮合并且因此将第一扭矩Mgl引导到行星齿轮34处。
[0013]第二扭矩Mg2通过导板59到达与导板59不可相对转动地相连接的驱动太阳轮支架17处。驱动太阳轮28不可相对转动地安装在驱动太阳轮支架17处。在此，驱动太阳轮支架17和驱动太阳轮28还可制成为一个构件。因此，第二扭矩Mg2被导引到驱动太阳轮28处。在此，驱动太阳轮28与行星齿轮34的第二齿部部段81 — 2啮合并且由此将第二扭矩Mg2引导到行星齿轮34处。因此，第一扭矩Mgl和第二扭矩Mg2在行星齿轮34处再次聚集在一起。在此，在第一扭矩传递路径18 — 1上导引通过移相器组件42的第一扭矩Mgl中的振动分量借助于相移部在理想情况下相对于在未经由移相器组件42导引的第二扭矩Mg2中的振动分量有180°相移。因此，在理想情况下，第一扭矩Mgl以有180°相移的振动分量和第二扭矩Mg2在行星齿轮34处抵消性地叠加，从而在在此输出侧的行星齿轮支架24处存在没有扭转振动分量的总扭矩Mg。在此，行星齿轮支架24还可被看作扭转减振组件10 ’的输出区域40。根据图2a、2b、2c，行星齿轮支架24不可相对转动地与从动凸缘86连接，在从动凸缘处又能不可相对转动地耦联在此未示出的传动机构输入轴，并且总扭矩Mg可在理想情况下没有振动分量地传输到在此未示出的传动机构处。
[0014]为了提高中间元件或驱动空心轮支架52的质量惯性矩(这可积极地影响相移)，通过与中间元件52铆接的支架71 (其因此不可相对转动地与中间元件52连接)使涡轮75不可相对转动地与中间元件或驱动空心轮支架52耦联。附加地，还可在支架71处设置耦联的附加质量76，其提高中间元件52或移相器42的次级侧的质量惯性矩，并且因此可积极地影响相移。此外，扭矩变换器90的涡轮75在此还形成至轴向支承部位72的连接部。在根据图2a、2b、2c的图示中，在压盘77和从动凸缘86之间安装附加的轴向支承72，从而附加地在支承部位72的滚动体之间沿轴向引导与涡轮75不可相对转动地相连接的支承盘78。由此，不仅保证轴向地支承不可相对转动地与压盘77连接的导轮66，而且附加地实现不仅相对于从动凸缘86而且相对于导轮66的单向离合器91和变换器壳体95轴向地支承涡轮75和固定在涡轮处的构件。滑动支承部或以其他方式实施的滚动支承部应同样可作为轴向支承72。但轴向的支承部位72应主要在变换器运行中承受涡轮75的轴向