围内，特别优选地30至96体积％范围内，极度优选地65至96体积％范 围内的二氧化碳含量。
[0050] 通过二氧化碳份额可W提高硬化程度。
[0051] 在本发明的特别的设计方案中，使用纯二氧化碳硬化黏结剂。
[0052] 优选的是，使用体积流量最大为4000化/分钟，特别优选体积流量为2000化/分钟 至3500化/分钟的热空气硬化黏结剂。
[0053] 优选的是，使用压力最大为lObar，优选压力为2至化ar，特别优选压力为2至4bar 的热空气。
[0054] 优选的是，利用热空气硬化15至200s，特别优选地硬化30至90s，极度优选地硬化 30至60s。
[0055] 有利的是，失忍可W在短时间内在比较小的能量耗费的情况下硬化。根据现有技 术公知地加热整个忍盒需要明显更大的能量耗费。
[0056] 优选的是，对热空气的定向抽吸通过最大为化ar的负压来实现。
[0057] 在硬化后，固体的失忍或模制件从忍盒中取出，并且用于生产铸造件。
[0058] 为了硬化，热空气产生器机械式或压力密封地整合到射忍机中或射忍上，或者其 附近，W便最小化热损耗。热空气发生器的整合优选通过与射忍机的永久性机械连接来实 现。热空气产生器的控制件集成到射忍机的控制件中。
[0059] 在硬化时使用溫度最大为500°C并且过压最大为IObar的热空气。热空气也可W通 过最大为化ar的负压抽吸。体积流量的控制和调节在最大为4000化/分钟的范围内进行。
[0060] 根据本发明的方法能够实现W环境和工作位置友好的黏结剂系统来制造用于铸 造模的失忍或模制件。在本发明的有利的设计方案中，黏结剂系统是单组分系统，运使简化 的应用成为可能。附加地，黏结剂可W W很少的量使用，相对于基本模制材料的质量测得的 2质量％的黏结剂优选是足够的。通过使用未加热的忍盒，一方面提供了对能量和成本有利 的方法，另一方面，忍盒也可W由热敏材料制成。有利的是，按照根据本发明的方法制造的 失忍或模制件除了高的初始强度外还具有诱注后的很低的二级强度。初始强度根据本发明 表示失忍或模制件在制成后的强度。初始强度优选很高，从而失忍或模制件可W保持很长 时间，并且是存储稳定的，并且失忍或模制件在其使用期间不会崩解。二级强度在本发明的 意义中表示在借助失忍或模制件制成铸造件后的强度。二级强度优选是很小的，从而失忍 或模制件可W快速且简单地从铸造模中移除。
[0061] 本发明还设及如下碱金属黏结剂或水玻璃黏结剂，其用于黏结用于生产铸造件的 铸造模的失忍或模制件的基本模制材料，碱金属黏结剂或水玻璃黏结剂包含模数为1.5至 3.5的碱金属娃酸盐溶液或水玻璃溶液，W及天然的和/或合成的添加剂，添加剂相对于黏 结剂的总份额而言占0.1至25质量％的份额，添加剂的颗粒大小小于扣m，其中，天然的和/ 或合成的添加剂至少是侣娃酸盐、儀娃酸盐和钢侣娃酸盐，其分别相对于黏结剂的总份额 而言占1至5质量％的份额。
[0062] 有利的是，根据本发明的黏结剂相对于公知的黏结剂具有更高的流动性和更小的 吸水性。因此有利的是，与利用常规的黏结剂相比，可W制造出带有更高的强度的失忍或模 制件。
[0063] 优选的是，黏结剂包含至少一种相对于黏结剂的总份额而言分别占0至3质量％份 额的另外的天然的和/或合成的添加剂，其选自错娃酸盐、氧化侣、氨氧化侣、氧化儀、氨氧 化儀、氧化铁、氨氧化铁、侣酸钢、侣酸钟、侣酸裡、错酸钢、错酸钟、错酸裡、侣娃酸盐、儀娃 酸盐、侣儀娃酸盐、儀铁娃酸盐、氧化铁、氨氧化铁和二氧化娃。
[0064] 优选的是，碱金属娃酸盐黏结剂或水玻璃黏结剂是单组分黏结剂。
[0065] 有利的是，在单组分黏结剂中，黏结剂的所有组成部分W单一制剂形式存在，并且 不必在应用黏结剂前混合在一起，运方便了黏结剂的应用。
[0066] 本发明还设及碱金属娃酸盐黏结剂或水玻璃黏结剂在制造用于生产铸造件的铸 造模的失忍或模制件中的用途。
【具体实施方式】
[0067]本发明应该借助所提到的实施例详细阐述，而本发明并不局限于运些实施例。
[00側不例1-?公知的黏结剂制造失忍
[0069] 乍为基本模制材料一方面与公知的黏结剂"旧式黏结剂r混合，另一方面 与公知的黏结剂"旧式黏结剂2"混合。在此，制成带有98质量％的基本模制材料份额的模制 材料混合物，W及带有98.5质量％的基本模制材料份额的模制材料混合物。模制材料混合 物的黏结剂份额相应为2质量％和1.5质量％。质量百分比的数据在此针对的是由基本模制 材料和黏结剂构成的混合物的总份额。为了混合使用间歇式混合机。"旧式黏结剂r是公知 的模数为2.3的碱金属娃酸盐混合物，其仅包含少量的有机添加剂（1.5%含氧阴离子、 0.5 %多元醇和2 %氨氧化钢)和0.5 %流动性改进剂。
[0070] 然后，将已完成的模制材料混合物转移到射忍机(DISA Core EP20)的料斗中。随 后通过短暂的(2s)压缩空气加载(2.5bar)来给未加热的忍盒填充模制材料混合物。
[0071] 现在，忍盒与机器的射砂头分开，并且联接热空气产生器（结构类型DISA，功率 8KW)。随后，成形的失忍根据在表格中说明的针对溫度、压力和时间的值被热空气穿流。
[0072] 在热空气的供气结束后，忍盒与热源分开，并且从射忍机中移出。在打开忍盒后可 W将忍移除，并且做进一步处理。
[0073] 示例2-利用根据本发明的碱金属娃酸盐或水玻璃单组份黏结剂制造失忍
[0074] 为了制造失忍，使用石英砂作为基本模制材料。石英砂W98质量％的份额和2.0质 量％的黏结剂利用间歇式混合机混合，并且在第二试验中，将98.5%的石英砂和1.5%的黏 结剂利用间歇式混合机混合。作为单组份黏结剂使用带有如下添加剂的水玻璃溶液(模数 2.0至3.5):
[00巧]新黏结剂1
[0076] 水玻璃溶液模数2.3
[0077] 添加剂的总份额3.6质量％
[0078] 添加剂的份额:相对于添加剂的总份额测得的3质量％的侣娃酸盐、1质量％的钢 侣娃酸盐、<1质量％的错娃酸盐
[00巧]新黏结剂2
[0080] 水玻璃溶液模数2.3
[0081] 添加剂的总份额3.9质量％
[0082] 添加剂的份额:相对于添加剂的总份额测得的3质量％的侣娃酸盐、1质量％的钢 侣娃酸盐、2质量％的儀娃酸盐、<1质量％的错娃酸盐
[0083] 新黏结剂3
[0084] 水玻璃溶液模数2.5
[0085] 添加剂的总份额5.2质量％
[0086] 添加剂的份额：相对于添加剂的总份额测得的3质量％的侣娃酸盐、1质量％的钢 侣娃酸盐、2质量％的儀娃酸盐、<1质量％的错娃酸盐
[0087] 制造失忍和给其供气也根据在示例1中描述的方法实现。
[0088] 对根据示例I和2得到的失忍在其抗弯强度、抗压强度和残余抗压强度方面已经研 究。如下特性得到确定：
[0089] 抗压强度借助圆柱形试件(优选直径为50mm和高度为50mm)确定。为此，试件W其 端面置入到两个固定的压力垫圈和一个可运动的压力垫圈之间和进行负载。在试件断裂时 示出的并且与其横截面相关的力作为抗压强度WN/cm 2说明。抗压强度根据VDG(德国铸造 专业工作者协会)技术说明"检验黏结粘±的模制材料-强度确定"第2版、第38页，1988年四 月确定。
[0090] 残余抗压强度与抗压强度类似地确定。
[0091] 根据DIN 52404和根据VDG(德国铸造专业工作者协会)技术说明"黏结剂检验-利 用气溶胶和/或气硬化来检验冷硬化的、黏结人造树脂的湿模制材料"第73页，1972年八月 中包含的用于确定抗弯强度的规定确定抗弯强度。
[0092] 表格1和2记录了针对示例1和2的抗弯强度和抗压强度的值。抗弯强度和抗压强度 利用通用强度检验设备Multiserv LRu-2e确定。
[0093] 表格3记录了针对示例1和2在400°C和800°C的情况下