本发明涉及聚甲氧基二甲醚分离精制方法及未反应产物dmm、副产物pode2循环利用的方法。
背景技术：
聚甲醛二甲基醚(pode)是一类物质的通称，其简式可以表示为ch3o(ch2o)nch3。pode具有较高的氧含量(42-51％不等)和十六烷值(30以上)，可以改善柴油在发动机中的燃烧状况，提高热效率，同时降低固体污染物、cox和nox的排放。据报道，添加5-30％的ch3och2och3可降低nox排放7-10％，pm降低5-35％。因而pode被认为是一种极具应用前景的可用于柴油调和的新型甲醇衍生物。
pode可由甲醇和甲醛通过酸催化脱水合成。工业上由煤气化制合成气、由合成气合成甲醇及由甲醇氧化合成甲醛均已是比较成熟的路线。pode在柴油中的添加量可以很高(可达30％)，添加pode不仅可以取代部分柴油，还能提高柴油的燃烧效率和排放性能。以2006年我国柴油消费量1.16亿吨计，若有30％的柴油被pode取代，则我国石油的进口依存度可以降低3400万吨，这是一个非常可观的数字。因此，研究pode的合成，对缓解我国的环保压力，对煤炭资源的开发利用，进而对国家能源安全均有重大意义。
在石油资源日趋紧缺的形势下，相比于煤经甲醇制烯烃以及煤经合成气制乙二醇等路线，煤基pode的合成是一条极具应用潜力的新型煤化工路线。国内有关poden的合成技术的研究在近几年也逐渐开展起来，中科院兰州化学物理研究所、上海石油化工研究院、中科院山西煤炭化工研究所、华东理工大学等对poden的合成进行了相关研究，并申请了少量专利。从公开文献报道来看，该反应路线已经开始受到学术界的关注，但相关的基础或应用性研究均很少，且存在催化剂活性较低、再生困难、产品选择性低，工艺繁琐等问题。
目前见到产业化的报道仅山东(菏泽)辰信新能源公司与中科院兰化所合作建设万吨级poden装置，其百吨级装置于2012年在甘肃白银中试基地完成了中试试验。该项技术 以甲醇为原料，以离子液体为催化剂，经三聚甲醛合成poden。其相关研究主要集中在以离子液体为催化剂的均相反应体系，该过程存在着均相催化反应固有的缺点，如离子液体催化剂价格昂贵，循环使用过程中与产物不易完全分离等问题。
由于在合成poden中，会生成n＝1-6的各个组分。当n的取值为1时，聚甲氧基二甲醚即为甲缩醛(dmm)，使用甲缩醛作为车用燃料添加组组分虽然能为提高能源利用率，减少尾气排放，但是依然能到导致气阻。当n的取值为2时的聚甲氧基二甲醚(也即聚甲醛二甲醚2或简称pode2)的闪点过低，不利于压燃点火，所以在使用中常用的是n＝3-6的组分。
关于pode的合成及分离最早在专利中有所报道，但直到近年来，由于石油价格日益高涨以及环境保护要求的日益严格才逐渐引起关注。从已经申请的国际专利中可以看出，1998年后申请的专利占绝大部分。大部分专利是通过甲醇和甲醛脱水反应获得pode，但是体系中水的存在会提高分离能耗，造成反应中间产物半缩醛发生水解反应，降低pode产品的收率。
在酸性催化剂存在下，以甲缩醛和三聚甲醛(和/或多聚甲醛)作为原料，生产pode，反应产物，首先经过dmm分离塔在100～150kpa的操作压力、90～120℃的塔釜温度和40～50℃的塔顶温度将反应产物分离成含有dmm的塔顶组分和含n大于等2的pode、少量水、少量甲醇和少量三聚甲醛的dmm塔塔釜物料，dmm塔塔釜物料经pode产品分离塔在的35～60kpa的操作压力，得到pode分离塔塔顶含有pode2、少量水(1～3w％)和少量甲醇(1～4w％)(有时也含有少至可忽略不计的dmm)的组分(添加dmm后即是本发明所述的待精制原料)，和pode分离塔塔釜含n＝3～6在内的产品组分。为了降本增效，需要将pode分离塔塔顶组分中的pode2和/或dmm返回反应器继续进行反应，但是pode分离塔塔顶组分中水和甲醇对该反应过程不利，需要把水和甲醇除去。
w02006/045506a1介绍basf公司采用甲醇衍生物代替甲醇，利用甲缩醛、三聚甲醛为原料合成多聚甲醛二甲醚的方法，得到了n＝1～10的系列产物，其中：dmm占33.5％，pode2占23.6％，有效添加剂组分pode3-8低于28.3％；该工艺的原料甲缩醛并非大宗化学品，且将pode2作为未反应物料的溶剂一起循环到反应器中，成本高昂，产品收率低，不利于工业化生成。
cn104447221a(聚甲醛二甲基醚的精制方法)具体公开了采用环己烷、正己烷、甲酸甲酯、乙酸乙酯、丙酸甲酯或正庚烷为共沸溶剂除去pode2中甲醇的方法。但没有具体公开包括dmm、pode2-7、水和甲醇在内轻组分物料的分离方法，以及如何利用未反 应dmm和副产物pode2，其专利公开中也没有涉及水的分离问题以及合格产品pode3-5的分离问题。
技术实现要素：
本发明要解决的是现有技术中pode产品精制过程中无法将粗pode2物料中水和甲醇同时脱除，从而无法保证pode的合成反应使用高质量pode2回用物料，提供聚甲氧基二甲醚分离方法，该方法可以同时脱除pode2中的水和甲醇，保证了pode合成反应使用高质量pode2回用物料。
为解决上述技术问题，本发明的技术方案如下：
聚甲氧基二甲醚分离方法，含dmm、pode2、pode3-8、水和甲醇的待精制原料1在包括pode粗分塔a、pode2分离塔b、pode产品塔c、dmm高压分离塔d、低压甲醇塔e、循环pode2高压利用塔f、低压脱水塔g的系统进行分离；步骤如下：
(a)所述待精制原料1在pode粗分塔a精馏得到塔顶物料3和基本不含dmm的塔底物料2；作为非限制性举例，所述基本不含dmm的塔底物料2中dmm含量以重量计为0～1％；优选大于0且0.5％以下；
(b)步骤(a)所述塔底物料2经pode2分离塔b分离得到塔顶物料5和基本为pode3-8的塔底物料4；作为非限制性举例，所述基本为pode3-8的塔底物料4中pode3-8含量以重量计为99～100％，优选99.5～100％；
(c)步骤(a)所述塔顶物料3进入dmm高压分离塔d，得到塔顶物料和基本为dmm的塔底物料10；得到的塔底物料10重量的部分或全部进入循环pode2高压利用塔f；作为非限制性举例，所述基本为dmm的塔底物料10中dmm含量以重量计为99～100％，优选99.5～100％；作为非限制性举例所述塔底物料10进入循环pode2高压利用塔f的比例以重量计为10～80％，优选20～60％，更优选20～40％；
(d)步骤(c)得到的塔顶物料经低压甲醇塔e分离得到塔顶物料和基本为甲醇的塔底物料11，得到的塔顶物料返回dmm高压分离塔d；作为非限制性举例，所述基本为甲醇的塔底物料11中甲醇含量以重量计为98.0～99.9％，优选99.2～99.9％，更优选99.5～99.9％；
(e)步骤(b)得到的塔顶物料进入循环pode2高压利用塔f；循环pode2高压利用塔f经分离操作得到塔顶物料和基本为pode2和dmm的塔底物料8；作为非限制性举例，所述基本为pode2和dmm的塔底物料8中以重量计：pode2含量为40～90％，dmm含量为5～40％；优选pode2含量为60～90％，dmm含量为5～30％；更优选pode2 含量为70～88％，dmm含量为10～30％；
(f)步骤(e)得到的塔顶物料经低压脱水塔g分离得到塔顶物料和基本为甲醇和水的塔底物料9，得到的塔顶物料返回循环pode2高压利用塔f；作为非限制性举例，所述基本为甲醇和水的塔底物料9中以重量计：甲醇含量为20～60％，水含量为40～80％；优选甲醇含量为20～50％，水含量为50～80％；更优选甲醇含量为30～40％，水含量为60～80％；
(g)步骤(b)得到的塔底物料4经pode产品塔c分离，得到基本为pode3-4的产品物料7和基本为pode5-8的塔底物料6；作为非限制性举例，所述基本为pode3-4的产品物料7中pode3-4含量以重量计为99.5～100％，优选99.7～100％；作为非限制性举例，所述基本为pode5-8的塔底物料6中pode5-8含量以重量计为99.6～100％，优选99.7～100％；
所述dmm高压分离塔d的操作压力高于所述低压甲醇塔e的操作压力；所述循环pode2高压利用塔f的操作压力高于低压脱水塔g的操作压力。
上述技术方案中，优选所述dmm高压分离塔d和循环pode2高压利用塔f的操作压力至少为470kpa；所述dmm高压分离塔d和循环pode2高压利用塔f的操作压力越高效果越好，但考虑到设备材质和操作难度，优选450～700kpa。
上述技术方案中，优选所述低压甲醇塔e和低压脱水塔g的操作压力为200kpa以下；该压力越低效果越好，但是低压操作达到负压的话增加设备投资，故优选100～200kpa。
上述技术方案中，优选所述pode粗分塔a的操作压力为80-110kpa，塔顶操作温度为35-50℃，塔釜操作温度为100-130℃。
上述技术方案中，优选所述pode2分离塔b的操作压力为30-50kpa，塔顶操作温度为70-90℃，塔釜操作温度所述为125-150℃。
上述技术方案中，优选pode产品塔c的操作压力为35-55kpa，塔顶操作温度为140-160℃，塔釜操作温度为200-240℃。
上述技术方案中，优选所述dmm高压分离塔d的塔顶操作温度为85-120℃，塔釜操作温度为90-130℃。
上述技术方案中，优选所述低压甲醇塔e的塔顶操作温度为38-48℃，塔釜操作温度为55-75℃。
上述技术方案中，优选所述分离塔f的塔顶操作温度为80-120℃，塔釜操作温度为130-170℃。
上述技术方案中，优选分离塔g的塔顶操作温度为38-48℃，塔釜操作温度为75-95℃。
所述dmm高压分离塔d和所述低压甲醇塔e高低压配合操作可以在dmm粗物料中脱除甲醇，所述循环pode2高压利用塔f和低压脱水塔g高低压配合操作可以在pode2粗物料中同时脱除水和甲醇，并且回收dmm。
待精制原料1中的甲醇，经步骤(a)的pode粗分塔a精馏，优选甲醇总重的50～95％进入塔顶物料3，5～50％的甲醇进入塔底物料2。
当待精制原料1中含有杂质量三聚甲醛时，经步骤(a)的pode粗分塔a精馏进入塔底物料2，经步骤(b)的pode2分离塔b分离进入塔顶物料5，经步骤(e)的循环pode2高压利用塔f分离进入塔底物料8，其后可以连同pode2和dmm返回pode的合成工序。
采用本发明的技术方案，可以分离得到合格的pode3-4，并可同时降低pode2返回物料中甲醇和水的含量，也可降低返回物料dmm中甲醇的含量。在本发明可得到合格的pode产品和返回物料pode2和dmm对甲醇和水的要求，取得了有益的技术效果，可用于pode产品的精制生产中。
下面结合附图，通过实施例对本发明做进一步说明。
附图说明
图1是本发明一种具体实施方式的流程示意图。
图1中：1为含dmm、pode2、pode3-8、水和甲醇的待精制原料，2为基本不含dmm的pode粗产品，3为pode粗分塔a精馏得到塔顶物料，4为经pode2分离塔b分离得到的基本为pode3-8的塔底物料，5为经pode2分离塔b分离得到塔顶物料，6为经pode产品塔c分离得到的基本为pode5-8的塔底物料，7为经pode产品塔c分离得到的基本为pode3-4的产品物料，8为循环pode2高压利用塔f分离得到的基本为pode2和dmm的塔底物料，9为低压脱水塔g分离得到的基本为甲醇和水的塔底物料，10是经dmm高压分离塔d分离得到的基本为dmm的塔底物料，11是经低压甲醇塔e分离得到的基本为甲醇的塔底物料。
a为pode粗分塔，b为pode2分离塔，c为pode产品塔，d为dmm高压分离塔，e为低压甲醇塔，f为循环pode2高压利用塔，g为低压脱水塔。
具体实施方式
【实施例1】
按照图1所示的流程进行操作，步骤如下：
(a)所述待精制原料1在pode粗分塔a精馏得到基本不含dmm的塔底物料2和塔顶物料3；
(b)步骤(a)所述塔底物料2经pode2分离塔b分离得到塔顶物料5和基本为pode3-8的塔底物料4；
(c)步骤(a)所述塔顶物料3进入dmm高压分离塔d，得到塔顶物料和基本为dmm的塔底物料10；得到的塔底物料重量的10％进入循环pode2高压利用塔f；
(d)步骤(c)得到的塔顶物料经低压甲醇塔e分离得到塔顶物料和基本为甲醇的塔底物料11，得到的塔顶物料返回dmm高压分离塔d；
(e)步骤(b)得到的塔顶物料进入循环pode2高压利用塔f；循环pode2高压利用塔f经分离操作得到塔顶物料和基本为pode2和dmm的塔底物料8；
(f)步骤(e)得到的塔顶物料经低压脱水塔g分离得到塔顶物料和基本为甲醇和水的塔底物料9，得到的塔顶物料返回循环pode2高压利用塔f；
(g)步骤(b)得到的塔底物料4经pode产品塔c分离，得到基本为pode3-4的产品物料7和基本为pode5-8的塔底物料6；
所述pode粗分塔a的操作压力为102kpa，塔顶操作温度为42℃，塔釜操作温度为111℃；pode2分离塔b的操作压力为40kpa，塔顶操作温度为77℃，塔釜操作温度为137℃；pode产品塔c的操作压力为45kpa，塔顶操作温度为151℃，塔釜操作温度为222℃；dmm分离塔d的操作压力为505kpa，塔顶操作温度为93℃，塔釜操作温度为98℃；甲醇塔e的操作压力为101kpa，塔顶操作温度为42℃，塔釜操作温度为65℃；循环pode2利用塔f的操作压力为505kpa，塔顶操作温度为95℃，塔釜操作温度为141℃；脱水塔g的操作压力为102kpa，塔顶操作温度为42℃，塔釜操作温度为90℃。
实施例1中进料组成和分离效果见表1和表2。在常规操作中，一般对返回的pode2中的甲醇含量限制在2％以下，而水在1％以下。由表1和表2可以发现，返回物料pode2中几乎没有甲醇和水，返回的dmm不含有甲醇，同时利用本发明得到了合格的pode3-4产品。可见用本发明方法，完全达到了系统所需的分离要求，其优势明显。
【实施例2】
按照图1所示的流程进行操作，步骤如下：
(a)所述待精制原料1在pode粗分塔a精馏得到基本不含dmm的塔底物料2和塔顶物料3；
(b)步骤(a)所述塔底物料2经pode2分离塔b分离得到塔顶物料5和基本为 pode3-8的塔底物料4；
(c)步骤(a)所述塔顶物料3进入dmm高压分离塔d，得到塔顶物料和基本为dmm的塔底物料10；得到的塔底物料重量的30％进入循环pode2高压利用塔f；
(d)步骤(c)得到的塔顶物料经低压甲醇塔e分离得到塔顶物料和基本为甲醇的塔底物料11，得到的塔顶物料返回dmm高压分离塔d；
(e)步骤(b)得到的塔顶物料进入循环pode2高压利用塔f；循环pode2高压利用塔f经分离操作得到塔顶物料和基本为pode2和dmm的塔底物料8；
(f)步骤(e)得到的塔顶物料经低压脱水塔g分离得到塔顶物料和基本为甲醇和水的塔底物料9，得到的塔顶物料返回循环pode2高压利用塔f；
(g)步骤(b)得到的塔底物料4经pode产品塔c分离，得到基本为pode3-4的产品物料7和基本为pode5-8的塔底物料6；
所述pode粗分塔a的操作压力为102kpa，塔顶操作温度为42℃，塔釜操作温度为111℃；pode2分离塔b的操作压力为40kpa，塔顶操作温度为77℃，塔釜操作温度为137℃；pode产品塔c的操作压力为45kpa，塔顶操作温度为151℃，塔釜操作温度为222℃；dmm分离塔d的操作压力为505kpa，塔顶操作温度为93℃，塔釜操作温度为98℃；甲醇塔e的操作压力为101kpa，塔顶操作温度为42℃，塔釜操作温度为65℃；循环pode2利用塔f的操作压力为505kpa，塔顶操作温度为95℃，塔釜操作温度为141℃；脱水塔g的操作压力为102kpa，塔顶操作温度为42℃，塔釜操作温度为90℃。
实施例2中进料组成和分离效果见表3和表4。在常规操作中，一般对返回的pode2中的甲醇含量限制在2％以下，而水在1％以下。由表3和表4可以发现，返回物料pode2中几乎没有甲醇和水，返回的dmm不含有甲醇，同时利用本发明得到了合格的pode3-4产品。可见用本发明方法，完全达到了系统所需的分离要求，其优势明显。
【实施例3】
按照图1所示的流程进行操作，步骤如下：
(a)所述待精制原料1在pode粗分塔a精馏得到基本不含dmm的塔底物料2和塔顶物料3；
(b)步骤(a)所述塔底物料2经pode2分离塔b分离得到塔顶物料5和基本为pode3-8的塔底物料4；
(c)步骤(a)所述塔顶物料3进入dmm高压分离塔d，得到塔顶物料和基本为dmm的塔底物料10；得到的塔底物料重量的10％进入循环pode2高压利用塔f；
(d)步骤(c)得到的塔顶物料经低压甲醇塔e分离得到塔顶物料和基本为甲醇的塔底物料11，得到的塔顶物料返回dmm高压分离塔d；
(e)步骤(b)得到的塔顶物料进入循环pode2高压利用塔f；循环pode2高压利用塔f经分离操作得到塔顶物料和基本为pode2和dmm的塔底物料8；
(f)步骤(e)得到的塔顶物料经低压脱水塔g分离得到塔顶物料和基本为甲醇和水的塔底物料9，得到的塔顶物料返回循环pode2高压利用塔f；
(g)步骤(b)得到的塔底物料4经pode产品塔c分离，得到基本为pode3-4的产品物料7和基本为pode5-8的塔底物料6；
所述pode粗分塔a的操作压力为110kpa，塔顶操作温度为44℃，塔釜操作温度为115℃；pode2分离塔b的操作压力为50kpa，塔顶操作温度为84℃，塔釜操作温度为144℃；pode产品塔c的操作压力为55kpa，塔顶操作温度为156℃，塔釜操作温度为228℃；dmm分离塔d的操作压力为700kpa，塔顶操作温度为106℃，塔釜操作温度为113℃；甲醇塔e的操作压力为100kpa，塔顶操作温度为41℃，塔釜操作温度为65℃；循环pode2利用塔f的操作压力为700kpa，塔顶操作温度为109℃，塔釜操作温度为156℃；脱水塔g的操作压力为102kpa，塔顶操作温度为42℃，塔釜操作温度为90℃。
实施例3中进料组成和分离效果见表5和表6。在常规操作中，一般对返回的pode2中的甲醇含量限制在2％以下，而水在1％以下。由表5和表6可以发现，返回物料pode2中几乎没有甲醇和水，返回的dmm不含有甲醇，同时利用本发明得到了合格的pode3-4产品。可见用本发明方法，完全达到了系统所需的分离要求，其优势明显。
【比较例1】
按照图1所示的流程进行操作，步骤如下：
(a)所述待精制原料1在pode粗分塔a精馏得到基本不含dmm的塔底物料2和塔顶物料3；
(b)步骤(a)所述塔底物料2经pode2分离塔b分离得到塔顶物料5和基本为pode3-8的塔底物料4；
(c)步骤(a)所述塔顶物料3进入dmm高压分离塔d，得到塔顶物料和基本为dmm的塔底物料10；得到的塔底物料重量的10％进入循环pode2高压利用塔f；
(d)步骤(c)得到的塔顶物料经低压甲醇塔e分离得到塔顶物料和基本为甲醇的塔底物料11，得到的塔顶物料返回dmm高压分离塔d；
(e)步骤(b)得到的塔顶物料进入循环pode2高压利用塔f；循环pode2高压利 用塔f经分离操作得到塔顶物料和基本为pode2和dmm的塔底物料8；
(f)步骤(e)得到的塔顶物料经低压脱水塔g分离得到塔顶物料和基本为甲醇和水的塔底物料9，得到的塔顶物料返回循环pode2高压利用塔f；
(g)步骤(b)得到的塔底物料4经pode产品塔c分离，得到基本为pode3-4的产品物料7和基本为pode5-8的塔底物料6；
对照实施例3，其他各塔操作条件不变，只变dmm分离塔d的操作压力，即所述pode粗分塔a的操作压力为110kpa，塔顶操作温度为44℃，塔釜操作温度为115℃；pode2分离塔b的操作压力为50kpa，塔顶操作温度为84℃，塔釜操作温度为144℃；pode产品塔c的操作压力为55kpa，塔顶操作温度为156℃，塔釜操作温度为228℃；dmm分离塔d的操作压力为450kpa，塔顶操作温度为83℃，塔釜操作温度为89℃；甲醇塔e的操作压力为100kpa，塔顶操作温度为41℃，塔釜操作温度为65℃；循环pode2利用塔f的操作压力为700kpa，塔顶操作温度为109℃，塔釜操作温度为156℃；脱水塔g的操作压力为102kpa，塔顶操作温度为42℃，塔釜操作温度为90℃。
比较例1中进料的进料组成和分离效果见表7和表8。在常规操作中，一般对返回的pode2，dmm中的甲醇含量限制在2％以下，而水在1％以下。由表7和表8可以发现，由于循环pode2利用塔f和脱水塔g的高低压操作满足发明条件的要求，所以返回物料pode2中几乎没有甲醇和水，但是由于dmm分离塔d的高压只有450kpa,导致和后续的甲醇塔e联合操作返回的dmm甲醇含量较高，不能满足返回物料dmm中对甲醇含量的要求，无法回收利用dmm，所以必须严格按照本发明的要求对各塔操作，基于发明要求的工艺和条件要求可以达到系统所需的分离要求。
【比较例2】
按照图1所示的流程进行操作，步骤如下：
(a)所述待精制原料1在pode粗分塔a精馏得到基本不含dmm的塔底物料2和塔顶物料3；
(b)步骤(a)所述塔底物料2经pode2分离塔b分离得到塔顶物料5和基本为pode3-8的塔底物料4；
(c)步骤(a)所述塔顶物料3进入dmm高压分离塔d，得到塔顶物料和基本为dmm的塔底物料10；得到的塔底物料重量的10％进入循环pode2高压利用塔f；
(d)步骤(c)得到的塔顶物料经低压甲醇塔e分离得到塔顶物料和基本为甲醇的塔底物料11，得到的塔顶物料返回dmm高压分离塔d；
(e)步骤(b)得到的塔顶物料进入循环pode2高压利用塔f；循环pode2高压利用塔f经分离操作得到塔顶物料和基本为pode2和dmm的塔底物料8；
(f)步骤(e)得到的塔顶物料经低压脱水塔g分离得到塔顶物料和基本为甲醇和水的塔底物料9，得到的塔顶物料返回循环pode2高压利用塔f；
(g)步骤(b)得到的塔底物料4经pode产品塔c分离，得到基本为pode3-4的产品物料7和基本为pode5-8的塔底物料6；
对照实施例3，其他各塔操作条件不变，只改变循环pode2高压利用塔f的操作压力，即所述pode粗分塔a的操作压力为110kpa，塔顶操作温度为44℃，塔釜操作温度为115℃；pode2分离塔b的操作压力为50kpa，塔顶操作温度为84℃，塔釜操作温度为144℃；pode产品塔c的操作压力为55kpa，塔顶操作温度为156℃，塔釜操作温度为228℃；dmm分离塔d的操作压力为700kpa，塔顶操作温度为106℃，塔釜操作温度为113℃；甲醇塔e的操作压力为100kpa，塔顶操作温度为41℃，塔釜操作温度为65℃；循环pode2利用塔f的操作压力为450kpa，塔顶操作温度为85℃，塔釜操作温度为130℃；脱水塔g的操作压力为102kpa，塔顶操作温度为42℃，塔釜操作温度为90℃。
比较例2中进料组成和分离效果见表9和表10。在常规操作中，一般对返回的pode2，dmm中的甲醇含量限制在2％以下，而水在1％以下。由表9和表10可以发现，由于dmm分离塔d和甲醇塔e的高低压操作满足发明条件的要求，所以返回物料dmm中几乎没有甲醇，但是由于循环pode2利用塔f的高压只有450kpa,导致和后续的脱水塔g联合操作返回的pode2中甲醇和水含量较高，不能满足返回物料pode2中对甲醇和水含量的要求，无法回收利用pode2，所以必须严格按照本发明的要求对各塔操作，基于发明要求的工艺和条件要求可以达到系统所需的分离要求。
表1物料质量组成结构
表2物料质量分率组成结构
表3物料质量组成结构
表4物料质量分率组成结构
表5物料质量组成结构
表6物料质量分率组成结构
表7物料质量组成结构
表8物料质量分率组成结构
表9物料质量组成结构
表10物料质量分率组成结构