屈服强度240MPa级冷连轧烘烤硬化钢及其生产方法
【技术领域】
[0001] 本发明涉及冷连轧烘烤硬化钢及其生产方法，特别是指一种应用于汽车外板覆盖 件的屈服强度240MPa级冷连轧烘烤硬化钢及其生产方法。
【背景技术】
[0002] 烘烤硬化钢板在交货状态屈服强度较低，易于成形，产品经过冲压成形、涂漆烘烤 处理后钢板的屈服强度提高，具有优良的冲压成型性、抗凹陷性和焊接性，由于烘烤硬化钢 在产品特性与汽车用钢板高强化的趋势一致，产品广泛应用于汽车内外部覆盖件；当前批 量应用于外覆盖件为冲压性能优良的屈服强度180MPa级、220MPa级产品，屈服强度260MPa 级、300MPa级产品冲压性能要求低，用于内板结构件。目前，屈服强度180MPa级、220MPa级 烘烤硬化钢通常采用超低碳成分设计，而260MPa级、300MPa级的烘烤硬化钢产品为低碳成 分体系。
[0003] 具有优良深冲性能的屈服强度240MPa级BH产品有望批量应用于汽车外板覆盖 件，提高汽车外覆盖件的抗凹陷性能，尤其是欧美汽车厂已开始提出相关需求，未来自主品 牌汽车厂也会追随国际发展趋势。
[0004] 因此，提供一种在广品强度提尚的同时保证株冲性能指标的屈服强度240MPa级 冷连轧烘烤硬化钢及其生产方法显得十分必要。
【发明内容】
[0005] 本发明的目的在于克服上述现有【背景技术】的不足之处，提供成本低廉、性能好的 屈服强度240MPa级冷连轧烘烤硬化钢和一种便于操作、工艺合理的屈服强度240MPa级冷 连轧烘烤硬化钢的生产方法。
[0006] 本发明的目的是通过如下措施来达到的：一种屈服强度240MPa级冷连轧烘烤硬 化钢，钢中化学成分及重量百分比为：C :0. 0015~0. 0030%;P :0. 50~0. 70%;Mn :0. 40~ 0.60%;Als :0.02 ~0.06%;Ti :0.007 ~0.010%;Si :0.030% 以下；限制元素 ：S :0.015% 以下；N :0. 004%以下，其余为Fe和不可避免杂质。
[0007] 优选地，钢中化学成分及重量百分比为：C :0. 0020~0. 0025 % ;P :0. 50~0. 70%; Mn :0· 40 ~0· 60% ;Als :0· 02 ~0· 04% Ji :0· 008 ~0· 009% ;Si :0· 010% 以下；限制元 素 ：S :0. 015%以下；N :0. 004%以下，其余为Fe和不可避免杂质。
[0008] 进一步地，钢中化学成分及重量百分比为：C :0. 0022%;P :0. 6%;Mn :0. 55%;Als : 0· 03% ;Ti :0.008% ;Si :0.010% 以下；限制元素 ：S :0.015% 以下；N :0.004% 以下，其余为 Fe和不可避免杂质。
[0009] C : -方面，C含量降低，可以提高塑性；另一方面，通过稳定性元素 Ti含量控 制钢中固溶适量的C，使钢板具有烘烤硬化特性，因此，钢中C的含量控制在0. 0015~ 0· 0030%。
[0010] P :成本低廉，在钢中起到固溶强化的作用，控制钢的强度；对产品的深冲性能指 标r值恶化影响小，可以保证产品的深冲性能，因此，钢中P的含量控制在0. 50~0. 70%。
[0011] Mn :成本低廉，在钢中起到固溶强化的作用，控制钢的强度。
[0012] Als :A1在深冲钢中是作为脱氧剂加入的，目的主要是去除冶炼时溶在钢液中的 氧，另外铝可以作为定氮剂，可抑制氮在铁素体中的固溶，消除应变时效，提高低温韧性。
[0013] Ti :添加微量的Ti元素用于固定钢中的C、N元素，调节钢板的烘烤硬化特性指标。
[0014] S :在深冲钢中是有害元素，在钢中形成MnS、TiS等硫化物，应避免S含量过高，因 此，限制其含量在〇. 015%以下。
[0015] N :N可以控制产品的时效特性，而过多的N会造成钢板屈服效应和应变时效，因此 通过较低的N含量来使钢板性能稳定，因此，限制其含量在0. 004%以下。
[0016] 更进一步地，其力学性能：屈服强度Rptl.2:240MPa~300MPa，抗拉强度R m: 340MPa~440MPa，伸长率A8tlmm彡32%，平均塑性应变比rm> 1. 2,加工硬化指数n9Q>0. 16， 同时具有30MPa以上BH值，3个月不发生自然时效。
[0017] 上述屈服强度240MPa级冷连轧烘烤硬化钢的生产方法，包括如下步骤：
[0018] 1)将所述化学成分经过冶炼、连铸后得到板坯；
[0019] 2)加热：对步骤1)所得的板坯进行加热处理，板坯均热温度为1180~1220°C ;
[0020] 3)热轧和卷取：对步骤2)所得的板坯进行热轧和卷取处理，得到钢卷；
[0021] 4)酸洗：将步骤3)所得的钢卷自然冷却到30~70°C，酸洗去掉表面氧化铁皮；
[0022] 5)冷轧：将步骤4)中酸洗后的钢卷进行冷轧处理，冷轧总压下率控制为75~ 83%，乳制厚度为0.6~L 5mm;
[0023] 6)连续退火：将步骤5)冷轧后的钢卷进行连续退火处理，连续退火依次包括加 热、均热、缓冷、快冷和过时效；
[0024] 7)平整：将步骤6)连续退火处理后的钢卷进行平整处理，钢卷的平整延伸率控制 为1. 2~1. 8%，即得到屈服强度240MPa级冷连轧烘烤硬化钢。
[0025] 优选地，步骤2)中，板坯均热温度为1190~1210°C。这样，有利于控制TiC、TiN 等溶解和析出，利于产品的深冲性能，一方面可以保证产品性能的均匀性，另一方面也较采 用高的板坯加热温度节省能源。
[0026] 进一步地，步骤3)中，热轧开轧温度控制为为1040~1060°C，热轧终轧温度控制 为900~930°C，乳制厚度为3. 0~6. 0mm，热轧后钢板经喷水冷却到710~730°C进行卷 取。这样，一方面，有利于形成深冲织构，另一方面可以稳定钢中固溶元素的分布，获得性能 稳定的广品。
[0027] 更进一步地，步骤4)中，卷取后的钢卷自然冷却到40~60°C，酸洗去掉表面氧化 铁皮。采取自然冷却方式可以避免采用强制冷却（如鼓风机吹扫强制降温）钢板冷轧过快， 导致固溶C析出使产品的BH值降低问题；40~60°C有利于热轧卷通过酸洗机组和酸洗效 果，酸洗去掉表面氧化铁皮以获得良好的轧后表面质量。
[0028] 再进一步地，步骤6)中，控制均热温度为820~840°C，连续退火均热保温时间为 60~80S，缓冷至670°C后快冷，快冷段快冷速率彡_30°C /s，快冷到400~430°C后过时效 处理，过时效温度控制在400~340°C，过时效时间为200~300S。这样，可以匹配步骤5) 中采用大的冷轧压下率，高的退火均热温度，形成深冲织构，获得更高的深冲性能指标；扩 大快冷段温度范围，可以增加快冷段冷却速率，避免固溶C的析出，易获得高的BH值；通过 200~300S的过时效处理，稳定钢中C的分布，获得性能均匀的产品。
[0029] 再进一步地，步骤7)中，钢卷的平整延伸率为1.3~1.6%。采用1