一种铸钢发热冒口套的利记博彩app

本发明涉及一种铸件冒口套，具体涉及一种铸钢发热冒口套。

背景技术：

铸钢是在凝固过程中不经历共晶转变的用于生产铸件的铁基合金的总称。由于铸钢的收缩大大超过铸铁，为防止铸件出现缩孔、缩松缺陷，在铸造工艺上大都采用冒口、冷铁和补贴等措施，以实现顺序凝固。铸件的每个热节部位都必须设置冒口，常规的砂型溢流冒口工艺出品率低，因此，开发一种提高工艺出品率的发热冒口具有重要的意义。

中国专利CN2905267Y公开了一种复合式保温发热冒口套结构，包括保温冒口套和发热体，该发热体位于保温冒口套内部；其中发热体为块状，固定在保温冒口套的内部顶端或侧壁；发热体为棒状，固定在保温冒口套的内部顶端或侧壁；发热体为筋状，固定在保温冒口套的内部顶端或侧壁。本发明不会对型砂造成污染，保证铸件的外观质量，并减少发热材料的使用量，降低铸造生产综合成本。但是，该专利保温冒口套结构复杂，制作成本高，而且供热不均匀，保温效果差。

中国专利CN103551512B公开了一种发热冒口套及其制备方法，它要解决现有发热保温冒口套存在保温不良、发热不足以及作用单一的问题。配方：由石英砂、蛭石、硝酸钾、氯化钙、三氧化二铁粉、石墨粉、铝粉、镁粉和改性水玻璃制成。方法：一、称取原料；二、制备混制好的湿料；三、混制好的湿料填充到模具中，边填充湿料边预紧实，然后压制成型、脱模，即完成。但是，上述专利发热材料用量大，发热速度快，热量传递不均匀，而且保温材料蛭石高温易膨胀，造成发热冒口套的变形。

技术实现要素：

为克服上述缺陷，本发明的目的在于提供一种铸钢发热冒口套。

为实现上述目的，本发明采用如下技术方案：

一种铸钢发热冒口套，所述发热冒口套两端均为开口状，所述发热冒口套顶端设置顶盖，所述的顶盖由覆膜砂制成。

优选地，所述覆膜砂粒径为30-50目。

优选地，所述发热冒口套的原料组成为：按重量百分比计，

铬铁矿砂24-30%，空心微珠10-15%，凹凸棒粘土16-23%，铝粉14-20%，三氧化二铁粉10-15%，石墨粉5-8%，镁粉1-3%，硝酸钠3-6%，氯化钾2-4%，外加原料总重量10-15%的水玻璃和15-20%的水。

优选地，所述铬铁矿砂的粒度为70-140目，Cr₂O₃含量≥45%。

优选地，所述空心微珠粒径为100-250μm。

优选地，所述凹凸棒粘土呈纤维状，单晶晶体长50-200nm，直径10-25nm。

优选地，所述铝粉、三氧化二铁粉、石墨粉和镁粉的粒度均为100-200目。

优选地，所述水玻璃模数为2.4-2.6。

优选地，所述发热冒口套的制备方法包括以下步骤：

首先将空心微珠、水玻璃和水混合均匀，然后再加入铬铁矿砂、三氧化二铁粉、石墨粉、硝酸钠、氯化钾，最后加入凹凸棒粘土、铝粉和镁粉，混合均匀，压制成型，烘干即得。

本发明积极有效益：

1. 本发明发热冒口套，所述发热冒口套两端均为开口状，所述发热冒口套顶端设置顶盖，所述的顶盖由覆膜砂制成，所述覆膜砂高强度、耐高温、低膨胀、脱模性好、抗粘砂性好、透气性好，采用本发明发热冒口套取代现有技术中的砂型溢流冒口，凝固时间延长，供热均匀，所得发热冒口内部无缺陷、无变形、扩张，铸件表面光洁、外形规整，工艺出品率提高4.6%，降低了生产成本。

2. 本发明覆膜砂粒径为30-50目，不仅透气性好，浇铸顺畅，而且热量不易损失，保温效果好，提高了产品出品率。

3. 本发明发热冒口套采用铬铁矿砂为耐火骨架材料，铬铁矿砂维持了发热冒口套的结构，耐火度高；采用空心微珠和凹凸棒粘土为保温材料，空心微珠是一种松散、流动性好的粉体材料，隔音性、阻燃性、电绝缘性好，密度小，吸油率低，凹凸棒粘土呈多孔状，耐高温、绝热、绝缘，空心微珠和凹凸棒粘土合用，对各原料分散性好，保证了发热材料化学反应的平稳、快速进行，而且SiO₂、Al₂O₃、MgO含量高，减少冒口套热损失；采用铝粉、三氧化二铁粉与石墨粉为发热材料，石墨粉为可使发热作用缓和的还原性发热剂，铝粉和三氧化二铁粉发生铝热反应而放热，三者合用发热量高，热量传递均匀，延长了冒口凝固时间；采用镁粉、硝酸钠为点火剂，可使发热材料燃烧和烧尽，氯化钾作为燃烧速度调节剂，可以降低燃烧温度，延长反应时间。本发明发热冒口套各原料配合使用，点火速度快，燃烧速度慢，发热温度高，保温时间长，可使冒口内金属液缓慢升温，热量在金属液内均匀传递，钢件浇注时，发热冒口在162℃石墨粉发生氧化反应，放出热量，接着在1223℃发生铝热反应，使其冒口套内金属液温度均匀升高，金属液凝固时间变长，延长补缩时间，高温收缩率小，提高了铸件的致密性，发热冒口套可耐1700-1800℃，无变形、扩张，铸件表面光洁、外形规整，成品率高，经济效益高。

4. 本发明所述铬铁矿砂的粒度为70-140目，Cr₂O₃含量≥45%，耐火度高，为保温冒口套提供稳定的骨架。所述空心微珠粒径为100-250μm，所述凹凸棒粘土呈纤维状，单晶晶体长50-200nm，直径10-25nm，空心微珠和凹凸棒粘土对各原料分散好，保温均匀，减少了冒口套热损失，而且SiO₂、Al₂O₃、MgO含量高，保温效果好。所述铝粉、三氧化二铁粉、石墨粉和镁粉的粒度均为100-200目，分散性好，燃烧充分。所述水玻璃模数为2.4-2.6，对各原料粘结效果好。

5. 本发明发热冒口套的制备方法简单，发热材料石墨粉与铝粉分批加入，凹凸棒粘土对各原料的分散性好，有利于发热材料化学反应的平稳、快速进行，温度缓慢升高，保温时间长，而且热量在金属液中的均匀传递。

附图说明

图1为本发明实施例1铸钢发热冒口套的结构示意图之一。

图2为本发明实施例1铸钢发热冒口套的结构示意图之二。

图中：1-发热冒口套，2-顶盖。

具体实施方式

下面结合一些具体实施例对本发明进一步说明。

实施例1

参见图1和图2，一种铸钢发热冒口套1，所述发热冒口套1两端均为开口状，所述发热冒口套1顶端设置顶盖2，所述的顶盖2由覆膜砂制成。

所述覆膜砂粒径为40目。

所述发热冒口套1的原料组成为：按重量百分比计，

铬铁矿砂24%，空心微珠13%，凹凸棒粘土20%，铝粉15%，三氧化二铁粉13%，石墨粉5%，镁粉3%，硝酸钠4%，氯化钾3%，外加原料总重量10%的水玻璃和15%的水。

所述铬铁矿砂的粒度为70目，Cr₂O₃含量≥45%。

所述空心微珠粒径为100μm。

所述凹凸棒粘土呈纤维状，单晶晶体长50nm，直径10nm。

所述铝粉、三氧化二铁粉、石墨粉和镁粉的粒度分别为140目、100目、120目和140目。

所述水玻璃模数为2.4。

所述发热冒口套的制备方法包括以下步骤：

首先将空心微珠、水玻璃和水混合均匀，然后再加入铬铁矿砂、三氧化二铁粉、石墨粉、硝酸钠、氯化钾，最后加入凹凸棒粘土、铝粉和镁粉，混合均匀，压制成型，烘干即得。

实施例2

本实施例铸钢发热冒口套与实施例1铸钢发热冒口套结构和制备方法相同，不重述，有些不同的是：

所述覆膜砂粒径为30目。

所述发热冒口套的原料组成为：按重量百分比计，铬铁矿砂25%，空心微珠12%，凹凸棒粘土18%，铝粉15%，三氧化二铁粉10%，石墨粉8%，镁粉2%，硝酸钠6%，氯化钾4%，外加原料总重量11%的水玻璃和16%的水。

所述铬铁矿砂的粒度为80目，Cr₂O₃含量≥45%。

所述空心微珠粒径为120μm。

所述凹凸棒粘土呈纤维状，单晶晶体长80nm，直径15nm。

所述铝粉、三氧化二铁粉、石墨粉和镁粉的粒度均为120目。

所述水玻璃模数为2.5。

实施例3

本实施例铸钢发热冒口套与实施例1铸钢发热冒口套结构和制备方法相同，不重述，有些不同的是：

所述覆膜砂粒径为30目。

所述发热冒口套的原料组成为：按重量百分比计，铬铁矿砂26%，空心微珠13%，凹凸棒粘土17%，铝粉20%，三氧化二铁粉11%，石墨粉7%，镁粉1%，硝酸钠3%，氯化钾2%，外加原料总重量12%的水玻璃和17%的水。

所述铬铁矿砂的粒度为100目，Cr₂O₃含量≥45%。

所述空心微珠粒径为150μm。

所述凹凸棒粘土呈纤维状，单晶晶体长100nm，直径20nm。

所述铝粉、三氧化二铁粉、石墨粉和镁粉的粒度均为100目、120目、170目和100目。

所述水玻璃模数为2.5。

实施例4

本实施例铸钢发热冒口套与实施例1铸钢发热冒口套结构和制备方法相同，不重述，有些不同的是：

所述覆膜砂粒径为40目。

所述发热冒口套的原料组成为：按重量百分比计，

铬铁矿砂27%，空心微珠11%，凹凸棒粘土20%，铝粉15%，三氧化二铁粉12%，石墨粉6%，镁粉2%，硝酸钠4%，氯化钾3%，外加原料总重量13%的水玻璃和18%的水。

所述铬铁矿砂的粒度为100目，Cr₂O₃含量≥45%。

所述空心微珠粒径为200μm。

所述凹凸棒粘土呈纤维状，单晶晶体长150nm，直径20nm。

所述铝粉、三氧化二铁粉、石墨粉和镁粉的粒度均为140目。

所述水玻璃模数为2.6。

实施例5

本实施例铸钢发热冒口套与实施例1铸钢发热冒口套结构和制备方法相同，不重述，有些不同的是：

所述覆膜砂粒径为50目。

所述发热冒口套的原料组成为：按重量百分比计，

铬铁矿砂26%，空心微珠12%，凹凸棒粘土23%，铝粉14%，三氧化二铁粉13%，石墨粉6%，镁粉1%，硝酸钠3%，氯化钾2%，外加原料总重量14%的水玻璃和19%的水。

所述铬铁矿砂的粒度为140目，Cr₂O₃含量≥45%。

所述空心微珠粒径为250μm。

所述凹凸棒粘土呈纤维状，单晶晶体长200nm，直径25nm。

所述铝粉、三氧化二铁粉、石墨粉和镁粉的粒度分别为200目、100目、200目和170目。

所述水玻璃模数为2.4。

实施例6

本实施例铸钢发热冒口套与实施例1铸钢发热冒口套结构和制备方法相同，不重述，有些不同的是：

所述覆膜砂粒径为40目。

所述发热冒口套的原料组成为：按重量百分比计，

铬铁矿砂29%，空心微珠15%，凹凸棒粘土17%，铝粉14%，三氧化二铁粉11%，石墨粉6%，镁粉2%，硝酸钠4%，氯化钾2%，外加原料总重量14%的水玻璃和20%的水。

所述铬铁矿砂的粒度为140目，Cr₂O₃含量≥45%。

所述空心微珠粒径为230μm。

所述凹凸棒粘土呈纤维状，单晶晶体长200nm，直径20nm。

所述铝粉、三氧化二铁粉、石墨粉和镁粉的粒度分别为140目、100目、200目和140目。

所述水玻璃模数为2.6。

实施例7

本实施例铸钢发热冒口套与实施例1铸钢发热冒口套结构相同，不重述，有些不同的是：

所述覆膜砂粒径为50目。

所述发热冒口套的原料组成为：按重量百分比计，

铬铁矿砂30%，空心微珠10%，凹凸棒粘土16%，铝粉18%，三氧化二铁粉15%，石墨粉5%，镁粉1%，硝酸钠3%，氯化钾2%，外加原料总重量15%的水玻璃和20%的水。

所述铬铁矿砂的粒度为80目，Cr₂O₃含量≥45%。

所述空心微珠粒径为210μm。

所述凹凸棒粘土呈纤维状，单晶晶体长150nm，直径15nm。

所述铝粉、三氧化二铁粉、石墨粉和镁粉的粒度分别为140目、200目、200目和140目。

所述水玻璃模数为2.5。

应用试验

原有砂型溢流冒口进行浇注，原有砂型溢流冒口尺寸为：内直径28mm，外直径45mm，高180mm，砂型溢流冒口套的耐火度为1600-1700℃，浇注温度1570-1620℃，2016年4月20日，共测定112箱记录平均值，没有发热峰值，凝固时间306s，砂型溢流冒口发生轻微变形，铸钢Cr₂₆Ni₁₄Nb₂材质铸件表面光洁、外形规整，砂型溢流冒口为3.94kg，铸件单重5.32kg，一箱两件总重37kg，出品率28.76%。

将本发明实施例4发热冒口套进行浇注，发热冒口套尺寸为：底部外直径62.5mm，底部内直径42.5mm，壁厚10mm，高71.5mm，顶部外直径58mm，顶盖的尺寸为直径58mm，厚度10mm，发热冒口套的耐火度为1700-1800℃，浇注温度1570-1620℃，2016年5月9日到2016年6月10日，共测定109箱记录平均值，发热峰值温度1600℃，凝固时间310s，发热冒口套无变形、扩张，铸钢Cr₂₆Ni₁₄Nb₂材质铸件表面光洁、外形规整，发热冒口为1.38kg，铸件单重5.32kg，一箱两件总重31.88kg，工艺出品率33.38%，工艺出品率高，相比较于原有的砂型溢流冒口，工艺出品率提高4.6%，降低了生产成本。

最后说明的是，以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制，本领域普通技术人员对本发明的技术方案所做的其他修改或者等同替换，只要不脱离本发明技术方案的精神和范围，均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。