纯化乙醇的方法

纯化乙醇的方法
【专利摘要】从由乙酸加氢获得的粗乙醇产物纯化和/或回收乙醇。利用粗乙醇混合物的分离和纯化方法以使乙醇得到回收和除去杂质。此外，所述方法涉及将从粗乙醇产物分离的乙醛返回到反应器中。
【专利说明】纯化乙醇的方法
[00011 本申请是申请日为2011年2月1日、申请号为201180001993.9、发明名称为"纯化乙 醇的方法"的发明专利申请的分案申请。
[0002] 优先权要求
[0003] 本申请要求以下申请的优先权:2010年2月2日提交的美国临时申请No . 61 /300， 815,和2010年5月7日提交的美国临时申请No.61/332,699,以及2010年8月6日提交的美国 申请No. 12/852，269，通过引用将它们的全部内容和披露并入本文。 发明领域
[0004] 本发明总体上涉及生产和/或纯化乙醇的方法，特别涉及由乙酸加氢生产和/或纯 化乙醇的方法。
[0005] 发明背景
[0006] 用于工业用途的乙醇按照常规由石油化工原料例如油、天然气或煤生产，由原料 中间体例如合成气生产，或者由淀粉质材料或纤维素材料例如玉米(corn)或甘蔗生产。由 石油化工原料以及由纤维素材料生产乙醇的常规方法包括乙烯的酸催化水合、甲醇同系 化、直接醇合成和费-托合成。石油化工原料价格的不稳定性促使按照常规生产的乙醇成本 波动，在原料价格升高时使对乙醇生产的替代来源的需要比以往更大。淀粉质材料以及纤 维素材料通过发酵转化为乙醇。然而，发酵通常用于燃料用或消费用乙醇的消费性生产。此 外，淀粉质或纤维素材料的发酵与食品来源构成竞争并且对用于工业用途所可生产的乙醇 的量施加了限制。
[0007] 通过链烷酸和/或其它含羰基化合物的还原生产乙醇得到广泛研究，在文献中提 及了催化剂、载体和操作条件的各种组合。在链烷酸例如乙酸的还原期间，其它化合物随乙 醇一起生成或者以副反应生成。这些杂质限制了乙醇的生产和从这类反应混合物的回收。 例如，在加氢期间，产生的酯与乙醇和/或水一起形成难以分离的共沸物。此外，当转化不完 全时，未反应的酸保留在粗乙醇产物中，必须将其加以移除以回收乙醇。
[0008] 因此，仍需要提高从使链烷酸例如乙酸和/或其它含羰基化合物还原获得的粗产 物回收乙醇的回收率。
[0009] 发明概述
[0010]在第一实施方案中，本发明涉及纯化粗乙醇产物的方法，该方法包括:在反应器中 于催化剂存在下将乙酸进料流加氢形成粗乙醇产物，在一个或多个蒸馏塔中从粗乙醇产物 回收乙醛料流;和将回收的乙醛料流给进到反应器中。
[0011]在第二实施方案中，本发明涉及纯化粗乙醇产物的方法，该方法包括:在反应器中 于催化剂存在下将乙酸进料流加氢形成粗乙醇产物，在第一塔中将至少部分粗乙醇产物分 离成包含乙醇、水和乙酸乙酯的第一馏出物，以及包含乙酸的第一残余物，在第二塔中将至 少部分第一馏出物分离成包含乙酸乙酯的第二馏出物以及包含乙醇和水的第二残余物，任 选在第三塔中将至少部分第二残余物分离成包含乙醇的第三馏出物和包含水的第三残余 物；以及在第四塔中将至少部分第二馏出物分离成包含乙醛的第四馏出物和包含乙酸乙酯 的第四残余物。在一个实施方案中，将至少部分第四馏出物直接或间接地返回到反应器中。
[0012] 在第三实施方案中，本发明涉及纯化包含乙醇、水、乙酸、乙醛和乙酸乙酯的粗乙 醇产物的方法，该方法包括:在第一塔中将粗乙醇产物分离成包含乙醇、水和乙酸乙酯的第 一馏出物，以及包含乙酸的第一残余物;在第二塔中将第一馏出物分离成包含乙酸乙酯的 第二馏出物以及包含乙醇和水的第二残余物;任选在第三塔中将第二残余物分离成包含乙 醇的第三馏出物和包含水的第三残余物；以及在第四塔中将至少部分第二馏出物分离成包 含乙醛的第四馏出物和包含乙酸乙酯的第四残余物。该方法还包括将至少部分第四馏出物 导向加氢反应器。
[0013] 在一些实施方案中，本发明涉及以下项目：
[0014] 1. 一种纯化粗乙醇产物的方法，该方法包括以下步骤：
[0015] 在反应器中于催化剂存在下将乙酸进料流中的乙酸加氢形成粗乙醇产物；
[0016] 在一个或多个蒸馏塔中从粗乙醇产物回收乙醛料流；以及
[0017] 将所回收的乙醛料流给进到反应器中。
[0018] 2.项目1的方法，该方法还包括在一个或多个蒸馏塔中从粗乙醇产物分离出乙醇。
[0019] 3.项目1和2中任一项的方法，其中所述分离的乙醇基本上不含乙醛。
[0020] 4.项目1-3中任一项的方法，其中在所述分离的乙醇中乙醛的量小于8wppm乙醛。
[0021] 5.项目1 -4中任一项的方法，其中所述乙酸进料流包含选自乙酸、乙酸酐、乙醛、乙 酸乙酯和它们的混合物的一种或多种化合物。
[0022] 6.项目1-5中任一项的方法，其中所述回收的乙醛料流包含2_80wt. %乙醛。
[0023] 7.-种纯化粗乙醇产物的方法，该方法包括以下步骤：
[0024]在催化剂存在下将乙酸进料流中的乙酸加氢形成粗乙醇产物；
[0025]在第一塔中将至少部分粗乙醇产物分离成包含乙醇、水和乙酸乙酯的第一馏出 物，以及包含乙酸的第一残余物；
[0026]在第二塔中将至少部分第一馏出物分离成包含乙酸乙酯的第二馏出物以及包含 乙醇和水的第二残余物；
[0027]任选在第三塔中将至少部分第二残余物分离成包含乙醇的第三馏出物和包含水 的第三残余物；以及
[0028]在第四塔中将至少部分第二馏出物分离成包含乙醛的第四馏出物和包含乙酸乙 酯的第四残余物。
[0029] 8.项目7的方法，其中所述催化剂包含选自钼/锡、钼/钌、钼/铼、钯/钌、钯/铼、钴/ 钯、钴/铂、钴/铬、钴/钌、银/钯、铜/钯、镍/钯、金/钯、钌/铼和钌/铁的组合金属。
[0030] 9.项目7和8中任一项的方法，其中所述至少部分粗乙醇产物包含乙醇、水、乙酸和 乙酸乙酯。
[0031] 10.项目7-9中任一项的方法，其中所述乙酸进料流包含选自乙酸、乙酸酐、乙醛、 乙酸乙酯和它们的混合物的一种或多种化合物。
[0032] 11. 一种纯化粗乙醇产物的方法，所述粗乙醇产物包含乙醇、水、乙酸、乙醛和乙酸 乙酯，该方法包括以下步骤：
[0033]在第一塔中将粗乙醇产物分离成包含乙醇、水和乙酸乙酯的第一馏出物，以及包 含乙酸的第一残余物；
[0034]在第二塔中将第一馏出物分离成包含乙酸乙酯的第二馏出物以及包含乙醇和水 的第二残余物；
[0035]任选在第三塔中将第二残余物分离成包含乙醇的第三馏出物和包含水的第三残 余物；以及
[0036]在第四塔中将至少部分第二馏出物分离成包含乙醛的第四馏出物和包含乙酸乙 酯的第四残余物。
[0037] 12.项目7-11中任一项的方法，其中将至少部分第四馏出物直接或间接地返回到 加氢反应器中。
[0038] 13.项目7-12中任一项的方法，其还包括将至少部分第一残余物直接或间接返回 到加氢反应器中。
[0039] 14.项目7-13中任一项的方法，其中所述第一残余物包含基于该第一残余物总重 量计60_100wt · %乙酸。
[0040] 15.如项目7-14中任一项的方法，该方法还包括以下步骤：
[0041 ]在闪蒸器中将至少部分粗乙醇产物分离成蒸气料流和液体料流，
[0042]将至少部分蒸气料流返回到加氢反应器；以及 [0043]将至少部分液体料流导向第一塔。
[0044] 16.项目7-15中任一项的方法，其中所述第二残余物包含20-75wt. %乙醇和30- 70wt · %水。
[0045] 17.项目7-16中任一项的方法，其中第二残余物中的乙醇与第二馏出物中的乙醇 的重量比为至少3:1。
[0046] 18.项目7-17中任一项的方法，其中第四塔在比第二塔高的压力下操作。
[0047] 19.项目7-18中任一项的方法，其中第四馏出物包含2_80wt. %乙醛。
[0048] 20.项目7-19中任一项的方法，其中第四残余物包含40-1 OOwt. %乙酸乙酯。
【附图说明】
[0049] 下面参考附图详细地描述本发明，其中相同的数字指示类似的部分。
[0050] 图1是根据本发明一个实施方案的加氢系统的示意图。
[0051] 图2是根据本发明一个实施方案的反应区的示意图。
[0052]发明详述
[0053]本发明涉及回收由加氢工艺生产的乙醇的方法，所述加氢工艺包括在催化剂存在 下将乙酸加氢。特别地，本发明涉及从优选由加氢工艺生产的粗乙醇产物回收和/或纯化乙 醇。该方法包括以下步骤:从粗反应混合物分离出乙醛并将所分离的乙醛返回到反应工艺， 优选返回到乙酸进料，返回到蒸发器，或者返回到加氢反应器。可以使返回的乙醛在加氢条 件下反应以产生另外的乙醇。在一个实施方案中，将乙醛从包含得自粗乙醇产物的乙酸乙 酯的料流分离出。这可以使大部分乙酸乙酯通过分离过程从所述工艺移出而没有积累乙酸 乙酯。本发明的实施方案可以有利地用于按工业规模回收和/或纯化乙醇的应用。
[0054]将乙酸加氢形成乙醇和水可以由以下反应表示：
[0055]
[0056] 合适的加氢催化剂包括任选在催化剂载体上包含第一金属并任选包含第二金属、 第三金属或另外金属中的一种或多种的催化剂。第一与可选的第二和第三金属可以选自： ΙΒ、Π B、1118、1￥8、￥8、￥18、￥118、￥111族过渡金属，镧系金属，锕系金属或者选自111八、 IVA、VA和VIA族中任意族的金属。就一些示例性催化剂组合物而言的优选金属组合包括铂/ 锡、铂/钌、铂/铼、钯/钌、钯/铼、钴/钯、钴/铂、钴/铬、钴/钌、银/钯、铜/钯、镍/钯，金/钯、 钌/铼和钌/铁。示例性的催化剂还描述于美国专利如.7,608,744和7,863,489以及美国公 布No. 2010/0197485中，通过引用将它们全文并入本文。
[0057]在一个示例性实施方案中，该催化剂包含选自铜、铁、钴、镍、钌、铑、钯、锇、铱、铂、 钛、锌、络、铼、钼和妈的第一金属。优选地，第一金属选自铂、钯、钴、镍和舒。更优选地，第一 金属选自铂和钯。当第一金属包含铂时，由于对铂的高需求，催化剂优选包含小于5wt. %例 如小于3wt. %或小于lwt. %的量的铂。
[0058]如上文所示，该催化剂任选还包含第二金属，该第二金属通常可起促进剂的作用。 如果存在，第二金属优选选自铜、钼、锡、铬、铁、钴、钒、钨、钯、铂、镧、铈、锰、钌、铼、金和镍。 更优选地，第二金属选自铜、锡、钴、铼和镍。更优选地，第二金属选自锡和铼。
[0059] 如果该催化剂包括两种或更多种金属，例如第一金属和第二金属，则第一金属任 选在催化剂中以〇.l-l〇wt. %例如0.1-5wt. %或0.1-3wt. %的量存在。第二金属优选以 0. l_20wt. %例如0. l-10wt. %或0. l_5wt. %的量存在。对于包含两种或更多种金属的催化 剂，所述两种或更多种金属可以彼此合金化或者可以包含非合金化金属固溶体或混合物。
[0060] 优选的金属比率可以取决于催化剂中所用的金属而变动。在一些示例性实施方案 中，第一金属与第二金属的摩尔比优选为10:1-1:10,例如4:1-1:4、2:1-1:2、1.5:1-1:1.5
[0061]该催化剂还可以包含第三金属，该第三金属选自上文关于第一或第二金属所列出 的任意金属，只要该第三金属不同于第一和第二金属。在优选方面，第三金属选自钴、钯、 钌、铜、锌、铂、锡和铼。更优选地，第三金属选自钴、钯和钌。当存在时，第三金属的总重量优 选为0 · 05_4wt · %，例如0 · l_3wt · %或0 · l_2wt · %。
[0062] 除了一种或多种金属外，示例性催化剂还包含载体或改性载体，改性载体是指包 括载体材料和载体改性剂的载体，所述载体改性剂调节载体材料的酸度。载体或改性载体 的总重量基于该催化剂总重量计优选为75wt. %_99.9wt. %，例如78wt. %_97wt. %或 80wt. %-95wt. %。在使用改性载体的优选实施方案中，载体改性剂以基于催化剂总重量计 0 · lwt · %_50wt · %，例如0 · 2wt · %_25wt · %、0 · 5wt · %_15wt · %或lwt · %_8wt · % 的量存 在。
[0063] 合适的载体材料可以包括例如稳定的金属氧化物基载体或陶瓷基载体。优选的载 体包括含硅载体，例如二氧化硅、二氧化硅/氧化铝、ΠΑ族硅酸盐如偏硅酸钙、热解二氧化 硅、高纯度二氧化硅和它们的混合物。其它载体可以包括但不限于铁氧化物、氧化铝、二氧 化钛、氧化锆、氧化镁、碳、石墨、高表面积石墨化碳、活性炭和它们的混合物。
[0064] 在乙醇的生产中，催化剂载体可以用载体改性剂进行改性。优选地，载体改性剂是 具有低挥发性或无挥发性的碱性改性剂。这类碱性改性剂例如可以选自：（i)碱土金属氧化 物、（ii)碱金属氧化物、（iii)碱土金属偏娃酸盐、（iv)碱金属偏娃酸盐、（ν)ΠΒ族金属氧化 物、（vi)IIB族金属偏硅酸盐、（vii)IIIB族金属氧化物、（viii)IIIB族金属偏硅酸盐和它们 的混合物。除氧化物和偏硅酸盐之外，可以使用包括硝酸盐、亚硝酸盐、乙酸盐和乳酸盐在 内的其它类型的改性剂。优选地，载体改性剂选自钠、钾、镁、妈、钪、纪和锌中任意元素的氧 化物和偏硅酸盐，以及前述的任意混合物。优选地，载体改性剂是硅酸钙，更优选偏硅酸钙 (CaSi03)。如果载体改性剂包含偏硅酸钙，则偏硅酸钙的至少一部分优选为结晶形式。
[0065] 优选的二氧化硅载体材料是来自Saint-Gobain NorPro的SS61138高表面积(HSA) 二氧化娃催化剂载体。Saint-Gobain NorPro SS61138二氧化娃含有约95wt. %的高表面积 二氧化硅;约250m2/g的表面积;约12nm的中值孔径;通过压汞孔隙测量法测量的约1.0cm3/g 的平均孔体积和约〇.352g/cm3(221b/ft3)的堆积密度。
[0066] 优选的二氧化娃/氧化错载体材料是KA_160(Sud Chemie)二氧化娃球，其具有约 5mm的标称直径，约0.562g/ml的密度，约0.583g H2〇/g载体的吸收率，约160_175m2/g的表面 积和约0.68m 1 /g的孔体积。
[0067] 本领域技术人员可意识到，对载体材料进行选择使得催化剂体系在用于生成乙醇 的工艺条件下具有合适的活性、选择性和稳健性(robust)。
[0068] 催化剂的金属可以分散遍及整个载体，涂覆在载体的外表面上（蛋壳）或修饰 (decorate)在载体表面上。
[0069] 适用于本发明的催化剂组合物优选通过改性载体的金属浸渍形成，尽管还可以使 用其它方法例如化学气相沉积。这样的浸渍技术描述于美国专利No . 7，608，744和7，863， 489以及美国公布No.2010/0197485中，通过引用将它们全文并入本文。
[0070] 如本领域技术人员将容易地意识到的，根据本发明的一个实施方案将乙酸加氢形 成乙醇的方法的一些实施方案可以包括使用固定床反应器或流化床反应器的各种构造。在 本发明的许多实施方案中，可以使用"绝热"反应器；即，具有很少或不需要穿过反应区的内 部管道装置(plumbing)来加入或除去热。在其它实施方案中，可以使用径向流动的一个反 应器或多个反应器，或者可以使用具有或不具有热交换、冷却或引入另外进料的系列反应 器。或者，可以使用配设有热传递介质的壳管式反应器。在许多情形中，反应区可以容纳在 单个容器中或之间具有换热器的系列容器中。
[0071]在优选的实施方案中，催化剂在例如管道或导管形状的固定床反应器中使用，其 中典型地为蒸气形式的反应物穿过或通过所述催化剂。可使用其它反应器，例如流化床或 沸腾床反应器。在一些情形中，加氢催化剂可以与惰性材料结合使用以调节反应物料流通 过催化剂床的压降和反应物化合物与催化剂颗粒的接触时间。
[0072] 可以在液相或气相中进行加氢反应。优选地，在气相中于如下条件下进行该反应。 反应温度可以为 125°C_350°C，例如 200°0325°(：、225°(：-300°(：或250°(：-300°(：。压力可以为 10KPa-3000KPa(约 1.5-435psi)，例如50KPa-2300KPa或 100KPa-l500KPa。可以将反应物以 大于500hr-S例如大于1000hr-\大于2500hr-1或甚至大于5000hr-1的气时空速(GHSV)给进 到反应器。就范围而言，GHSV可以为 501^4-50，OOOhr-1，例如5001^4-30，OOOhr-1、lOOOhr- 1- 10，000hr-1或 1000hr-ΙθδΟΟΙ?Γ-1。
[0073] 任选在刚刚足以克服穿过催化床的压降的压力下以所选择的GHSV进行加氢，尽管 不限制使用较高的压力，但应理解，在高的空速例如5000hf1或6，500hf1下可能经历通过 反应器床的相当大的压降。
[0074]虽然该反应每摩尔乙酸消耗2摩尔氢气从而产生1摩尔乙醇，但进料流中氢气与乙 酸的实际摩尔比可以为约100:1-1:100，例如50:1-1:50、20:1-1:2或12:1-1:1。最优选地， 氢气与乙酸的摩尔比大于2:1，例如大于4:1或大于8:1。
[0075] 接触或停留时间也可以宽泛地变化，这些取决于如乙酸的量、催化剂、反应器、温 度和压力的变量。当使用除固定床外的催化剂系统时，典型的接触时间为几分之一秒到大 于若干小时，至少对于气相反应，优选的接触时间为〇. 1-100秒，例如〇. 3-80秒或0.4-30秒。 [0076]有关本发明方法所使用的原料、乙酸和氢气可以衍生自任何合适的来源，包括天 然气、石油、煤、生物质等。作为实例，可以通过甲醇羰基化、乙醛氧化、乙烯氧化、氧化发酵 和厌氧发酵生产乙酸。由于石油和天然气价格波动，或多或少变得昂贵，所以由替代碳源生 产乙酸和中间体例如甲醇和一氧化碳的方法已逐渐引起关注。特别地，当石油与天然气相 比相对昂贵时，由衍生自任何可用碳源的合成气体（"合成气"）生产乙酸可能变得有利。例 如，美国专利No.6,232,352(通过引用将其公开内容并入本文)教导了改造甲醇装置用以制 造乙酸的方法。通过改造甲醇装置，对于新的乙酸装置，与C0产生有关的大量资金费用得到 显著降低或在很大程度上消除。使所有或部分合成气从甲醇合成环路发生转向并供给到分 离器单元以回收C0和氢气，然后将它们用于生产乙酸。除乙酸外，这种方法还可以用于制备 有关本发明所可利用的氢气。
[0077] 适合于乙酸生产的甲醇羰基化方法描述于美国专利No. 7，208，624、7，115，772、7， 005，541、6，657，078、6，627，770、6，143，930、5，599，976、5,144，068、5,026,908、5,001,259 和4,994,608中，通过引用将它们的公开内容并入本文。任选地，可以将乙醇生产与这种甲 醇羰基化方法进行整合。
[0078]美国专利No. RE 35，377 (也通过引用将其并入本文）提供了 一种通过使含碳材料 例如油、煤、天然气和生物质材料转化生产甲醇的方法。该方法包括使固体和/或液体含碳 材料加氢气化以获得工艺气体，用另外的天然气将该工艺气体蒸汽热解以形成合成气。将 该合成气转化为可以羰基化为乙酸的甲醇。该方法同样产生如上述有关本发明所可使用的 氢气。美国专利No. 5，821，111以及美国专利No. 6，685，754公开了一种将废生物质通过气化 转化为合成气的方法，通过引用将它们的公开内容并入本文。
[0079]在一个任选的实施方案中，给进到加氢反应的乙酸还可以包含其它羧酸和酸酐， 以及乙醛和丙酮。优选地，合适的乙酸进料流包含一种或多种选自乙酸、乙酸酐、乙醛、乙酸 乙酯和它们的混合物的化合物。在本发明的方法中还可以将这些其它化合物加氢。在一些 实施方案中，在丙醇生产中羧酸例如丙酸或其酸酐的存在会是有益的。
[0080] 或者，可以直接从美国专利No. 6，657，078(通过引用将其全文并入本文）中所描述 的一类甲醇羰基化单元的闪蒸器取出蒸气形式的乙酸作为粗产物。例如，可以将粗蒸气产 物直接给进到本发明的乙醇合成反应区而不需要冷凝乙酸和轻馏分或者除去水，从而节省 总费用。
[0081] 可以使乙酸在反应温度下气化，然后可将气化的乙酸随同未稀释状态或用相对惰 性的载气例如氮气、氩气、氦气、二氧化碳等稀释的氢气一起给进。为使反应在气相中运行， 应控制系统中的温度使得其不下降到低于乙酸的露点。在一个实施方案中，可以在特定压 力下使乙酸在乙酸沸点气化，然后可以将气化的乙酸进一步加热到反应器入口温度。在另 一个实施方案中，通过使氢气、循环气、另一种合适的气体或它们的混合物穿过在低于乙酸 沸点的温度下的乙酸而使乙酸转变为蒸气状态，从而用乙酸蒸气润湿载气，接着将混合的 蒸气一直加热到反应器入口温度。优选地，通过使氢气和/或循环气穿过处于或低于125°C 的温度下的乙酸而使乙酸转变为蒸气，接着将合并的气态料流加热到反应器入口温度。 [0082]特别地，乙酸的加氢可以获得乙酸的有利转化率和对乙醇的有利选择性和产率。 就本发明而言，术语"转化率"是指进料中转化为除乙酸外的化合物的乙酸的量。转化率按 基于进料中乙酸的摩尔百分数表示。所述转化率可以为至少10%，例如至少20%、至少 40%、至少50 %、至少60 %、至少70 %或至少80 %。虽然期望具有高转化率例如至少80 %或 至少90 %的催化剂，但是在一些实施方案中在乙醇的选择性高时低的转化率也可以接受。 当然，应充分理解，在许多情形中，可通过适当的再循环料流或者使用较大的反应器来弥补 转化率，但却较难于弥补差的选择性。
[0083]选择性按基于转化的乙酸的摩尔百分数表示。应理解由乙酸转化的每种化合物具 有独立的选择性并且该选择性不依赖于转化率。例如，如果所转化的乙酸的50摩尔％转化 为乙醇，则乙醇选择性为50%。优选地，催化剂对乙氧基化物的选择性为至少60%，例如至 少70 %或至少80 %。如本文所使用的，术语"乙氧基化物"具体是指化合物乙醇、乙醛和乙酸 乙酯。优选地，乙醇的选择性为至少80%，例如至少85%或至少88%。该加氢过程的优选实 施方案还具有对不期望的产物例如甲烷、乙烷和二氧化碳的低选择性。对这些不期望的产 物的选择性优选小于4%，例如小于2%或小于1%。更优选地，这些不期望的产物检测不到。 烷烃的形成可以是低的，理想地，穿过催化剂的乙酸小于2 %、小于1 %或小于0.5 %转化为 烷烃，该烷烃除作为燃料外具有很小价值。
[0084]如本文中所使用的术语"产率"是指加氢期间基于所用催化剂的千克计每小时所 形成的规定产物例如乙醇的克数。优选每千克催化剂每小时的乙醇产率为至少200克，例如 至少400克或至少600克。就范围而言，所述产率优选为每千克催化剂每小时200-3,000克乙 醇，例如 400-2，500或 600-2，000。
[0085]在各种实施方案中，由加氢方法产生的粗乙醇产物，在任何随后处理例如纯化和 分离之前，将典型地包含未反应的乙酸、乙醇和水。如本文所使用的，术语"粗乙醇产物"是 指包含5_70wt.%乙醇和5-35wt.%水的任何组合物。在一些示例性实施方案中，粗乙醇产 物包含基于该粗乙醇产物总重量计5wt. %_70wt. %，例如10wt. %_60wt. %或15wt. %- 50wt. %的量的乙醇。优选地，粗乙醇产物含有至少10wt. %乙醇、至少15wt. %乙醇或至少 2 0 w t. %乙醇。取决于转化率，粗乙醇产物典型地还将包含未反应的乙酸，例如小于 90wt. %，例如小于80wt. %或小于70wt. %的量。就范围而言，未反应的乙酸优选为0- 90wt·%，例如5-80wt. %、15-70wt. %、20-70wt. %或25-65wt. %。因为在反应过程中形成 水，水将通常例如以5-35wt. %，如10-30wt. %或10-26wt. %的量存在于粗乙醇产物中。在 乙酸加氢期间或通过副反应也可以产生乙酸乙酯，并且其可以例如以0_20wt. %，如0_ 15￥1%、1-12￥匕％或3-1〇￥匕％的量存在。通过副反应也可以产生乙醛并且其可以例如以 0-10wt. %，如0-3wt. %、0. l-3wt. %或0.2-2wt. %的量存在。其它组分例如酯、醚、醛、酮、 烷烃和二氧化碳，如果可检测到，可以总共以小于l〇wt. %，例如小于6wt. %或小于4wt. % 的量存在。就范围而言，其它组分可以按〇. l-l〇wt. %，例如0. l-6wt. %或0. l-4wt. %的量 存在。表1中提供了粗乙醇组成范围的示例性实施方案。
[0086]
[0087]图1显示了根据本发明的一个实施方案适合于乙酸加氢和从粗反应混合物分离乙 醇的加氢系统100。系统100包含反应区101和蒸馏区102。反应区101包含反应器103、氢气进 料管线104和乙酸进料管线105。蒸馏区102包含闪蒸器106、第一塔107、第二塔108、第三塔 109和第四塔123。分别通过管线104和105将氢气和乙酸给进到蒸发器110以在导向到反应 器103的管线111中产生蒸气进料流。在一个实施方案中，管线104和105可以合并且例如以 一种含有氢气和乙酸的料流共同给进到蒸发器110。管线111中蒸气进料流的温度优选为 100 °C -350 °C，例如120 °C -310 °C或150 °C -300 °C。如图1中所示，将没有气化的任何进料从蒸 发器110移出，并可以将其再循环到其中。此外，虽然图1显示了管线111导向反应器103的顶 部，但是管线111可以导向反应器103的侧部、上部或底部。在下面图2中描述了反应区101的 其它修改和另外组成部分。
[0088] 反应器103含有用于使羧酸，优选乙酸加氢的催化剂。在一个实施方案中，可以使 用一个或多个保护床(未示出）保护催化剂免于遭受进料或返回/再循环料流中所含的有毒 物质或不期望的杂质。这类保护床可以在蒸气料流或液体料流中使用。合适的保护床材料 在本领域是已知的并且包括例如碳、二氧化硅、氧化铝、陶瓷或树脂。在一方面，使保护床介 质官能化以捕集特殊物质例如硫或卤素。在加氢过程期间，通过管线112将粗乙醇产品优选 连续地从反应器103取出。可以将粗乙醇产品冷凝并且给进到闪蒸器106,这进而提供了蒸 气流和液体料流。在一个实施方案中，闪蒸器106优选在50°C-500°C，例如70°C-400°C或100 。(:_350°C的温度下操作。在一个实施方案中，闪蒸器106的压力优选为50KPa-2000KPa，例如 75KPa-1500KPa或100-1000KPa。在一个优选的实施方案中，闪蒸器的温度和压力类似于反 应器103的温度和压力。
[0089] 离开闪蒸器106的蒸气料流可以包含氢气和烃，可以将其进行清洗和/或通过管线 113返回到反应区101。如图1中所示，蒸气料流的返回部分穿过压缩机114并且与氢气进料 合并，共同给进到蒸发器110。
[0090] 将来自闪蒸器106的液体取出并且作为进料组合物通过管线115栗送到第一塔107 (也称作酸分离塔）的侧部。管线115的内容物典型地将基本上类似于直接从反应器获得的 产物，并且实际上还可以称作粗乙醇产物。然而，管线115中的进料组合物优选基本上不含 氢气、二氧化碳、甲烷或乙烷，它们通过闪蒸器106被移出。表2中提供了管线115中液体的示 例性组分。应理解的是，液体管线115可以含有其它组分(未列出）例如进料中的组分。
[0091]
[0092] 在整个本申请的表中小于(〈)所示的量是优选不存在并且如果存在则可以按痕量 或以大于O.OOOlwt.%的量存在。
[0093] 表2中的"其它酯"可以包括但不限于丙酸乙酯、乙酸甲酯、乙酸异丙酯、乙酸正丙 酯、乙酸正丁酯或它们的混合物。表2中的"其它醚"可以包括但不限于二乙基醚、甲基乙基 醚、异丁基乙基醚或它们的混合物。表2中的"其它醇"可以包括但不限于甲醇、异丙醇、正丙 醇、正丁醇或它们的混合物。在一个实施方案中，进料组合物例如管线115可以包含以 0 · 001-0 · lwt · %、0 · 001-0 · 05wt · %或0 · 001-0 ·03wt · %的量的丙醇如异丙醇和/或正丙醇。 应理解，这些其它组分可以载带在本文所描述的任何馏出物流或残余物流中，并且除非另 外说明，本文将不作进一步描述。
[0094] 当管线115中乙酸的含量小于5wt. %时，可以略过酸分离塔107并且可以将管线 115直接引入到第二塔108 (本文还称作轻馏分塔）。
[0095] 在图1中所示的实施方案中，将管线115引入第一塔107的下部，例如下半部或下三 分之一。在第一塔107中，将未反应的乙酸、部分水和其它重质组分(如果存在)从管线115中 的组合物移出并优选连续地作为残余物取出。可以使一些或全部残余物通过管线116返回 和/或再循环回到反应区101。第一塔107还形成了塔顶馏出物，将其在管线117中取出，并且 可以将其例如以10:1-1:10,如3:1-1:3或1:2-2:1的比率冷凝和回流。
[0096]塔107、108、109或123中的任何一个可以包含能够进行分离和/或纯化的任何蒸馏 塔。所述塔优选包含具有1-150个塔板，例如10-100个塔板、20-95个塔板或30-75个塔板的 板式塔。塔板可以是筛板、固定浮阀塔板、移动浮阀塔板或本领域已知的任何其它合适的设 计。在其它实施方案中，可以使用填料塔。对于填料塔，可以使用规整填料或无规填料。可以 将所述塔或填料按一种连续塔进行排列或者可以将它们按两个或更多个塔进行排列使得 来自第一段的蒸气进入第二段并同时使来自第二段的液体进入第一段，等等。
[0097]可以与各个蒸馏塔一起使用的有关冷凝器和液体分离容器可以具有任何常规设 计并且在图1中加以简化。如图1中所示，可以将热供给到各个塔的底部或者通过换热器或 再沸器供给到循环塔底料流。在一些实施方案中，还可以使用其它类型的再沸器，例如内部 再沸器。提供给再沸器的热可以得自于与所述再沸器整合的过程期间所产生的任何热或者 得自于外部来源例如另一种产生热的化学过程或锅炉。虽然在图1中显示了一个反应器和 一个闪蒸器，但是在本发明的实施方案中可以使用附加的反应器、闪蒸器、冷凝器、加热元 件和其它部件。如本领域技术人员所可认识到的，还可以将通常用于进行化学过程的各种 冷凝器、栗、压缩机、再沸器、转鼓、阀、连接器、分离容器等进行组合并且用于本发明的方法 中。
[0098] 任何塔中所用的温度和压力可以变动。作为实际情况，在这些区域中可通常使用 10KPa-3000KPa的压力，尽管在一些实施方案中可以使用低于大气压的压力以及超过大气 压的压力。各个区域内的温度将通常在作为馏出物被除去的组合物的沸点和作为残余物被 除去的组合物的沸点之间的范围内。本领域技术人员将认识到，运行的蒸馏塔中给定位置 的温度取决于在该位置处的物料组成和塔的压力。此外，进料速率可以取决于生产工艺规 模而变化，如果进行描述，则可以一般是指按照进料重量比。
[0099] 当塔107在标准大气压下操作时，在管线116中从塔107离开的残余物的温度优选 为95°C_120°C，例如105°C_117°C或110°C_115°C。在管线117中从塔107离开的馏出物的温 度优选为70°C_110°C，例如75°C_95°C或80°C_90°C。在其它实施方案中，第一塔107的压力 可以为0.1KPa-510KPa，例如lKPa-475KPa或lKPa-375KPa。下表3中提供了第一塔107的馏出 物和残余物组合物的示例性组分。还应该理解的是，所述馏出物和残余物还可以含有未列 出的其它组分，例如进料中的组分。为了方便，第一塔的馏出物和残余物也可以称作"第一 馏出物"或"第一残余物"。其它塔的馏出物或残余物也可以用类似的数字修饰语(第二、第 三等)被提及以便将它们彼此区分开，但是这类修饰语不应该解释为要求任何特殊的分离 顺序。
[0100]
[0101] 如表3中所示，虽然不受理论束缚，出人意料和意想不到地发现，当在引入到酸分 离塔(第一塔107)的进料中检测出任意量的缩醛时，缩醛似乎在该塔中分解使得在馏出物 和/或残余物中存在较少或甚至没有可检测的量。
[0102] 取决于反应条件，在管线112中离开反应器103的粗乙醇产物可以包含乙醇、乙酸 (未转化）、乙酸乙酯和水。在离开反应器103之后，粗乙醇产物在加入到闪蒸器106和/或第 一塔107之前其中所包含的组分之间可以发生非催化的平衡反应。正如以下所示，该平衡反 应趋向于驱动粗乙醇产物达到乙醇/乙酸和乙酸乙酯/水之间的平衡。
[0103] Eton 4 HO As 1|0Λ〇 + !%0
[0104] 在该情形中，粗乙醇产物在导向蒸馏区102之前暂时贮存在例如储罐中，所以可以 遭遇延长的停留时间。通常，反应区101和蒸馏区102之间的停留时间越长，乙酸乙酯形成得 越多。例如，当反应区101和蒸馏区102之间的停留时间大于5天时，会以乙醇的损失形成显 著较多的乙酸乙酯。因此，通常优选反应区101和蒸馏区102之间较短的停留时间以使形成 的乙醇的量最大化。在一个实施方案中，储罐(未示出）包括在反应区101和蒸馏区102之间 用于临时贮存来自管线115的液体组分持续至多5天，例如至多1天或至多1小时。在优选的 实施方案中，不包括罐并且将冷凝的液体直接给进到第一蒸馏塔107。此外，非催化反应进 行的速率可以随着例如在管线115中的粗乙醇产物的温度提高而提高。在超过30°C，例如超 过40°C或超过50°C的温度下这些反应速率可特别产生问题。因此，在一个实施方案中，使管 线115中或可选储罐中的液体组分温度维持处于温度小于40°C，例如小于30°C或小于20°C。 可以使用一个或多个冷却装置来降低管线115中液体的温度。
[0105] 如上所讨论的，储罐(未示出）可以包括在反应区101和蒸馏区102之间用于任选在 约21 °C的温度下临时贮存来自管线115的液体组分例如1 - 2 4小时，并且分别对应于 0.01 wt. %-1. Owt. %的乙酸乙酯形成。此外，非催化反应进行的速率可以随着粗乙醇产物 的温度提高而提高。例如，随着管线115中的粗乙醇产物温度从4°C提高到21°C，形成乙酸乙 酯的速率可以从约0.0 lwt. %/小时提高到约0.005wt. %/小时。因此，在一个实施方案中， 使管线115中或可选储罐中的液体组分温度维持处于温度小于21°C，例如小于4°C或小于- nrc〇
[0106] 此外，现已发现，上述平衡反应还可以促进在第一塔107的顶部区域中形成乙醇。
[0107] 如图1中所示，任选将塔107的馏出物例如塔顶料流进行冷凝并优选以1: 5-10:1的 回流比进行回流。管线117中的馏出物优选包含乙醇、乙酸乙酯和水以及其它杂质，其由于 二元和三元共沸物的形成而可能难于分离。
[0108] 将管线117中的第一馏出物引入到第二塔108(也称作"轻馏分塔"），优选在塔108 的中间部分例如中间二分之一或中间三分之一引入。作为一个实例，当以没有水抽提的塔 中使用25个塔板的塔时，将管线117在塔板17处引入。在一个实施方案中，第二塔108可以是 提取蒸馏塔。在这种实施方案中，可以将提取剂例如水加入到第二塔108。如果提取剂包含 水，则其可以从外部来源获得或者从来自一个或多个其它塔的内部返回/再循环管线获得。
[0109] 第二塔108可以是板式塔或填料塔。在一个实施方案中，第二塔108是具有5-70个 塔板，例如15-50个塔板或20-45个塔板的板式塔。
[0110] 虽然第二塔108的温度和压力可以变动，但当在大气压下在管线118中从第二塔 108离开的第二残余物的温度优选为60°C-90°C，例如70°C-90°C或80°C-90°C。在管线120中 从第二塔108离开的第二馏出物的温度优选为50°C-90°C，例如60°C-80°C或60°C-70°C。塔 108可以在大气压下操作。在其它实施方案中，第二塔108的压力可以为0.1KPa-510KPa，例 如lKPa-475KPa或lKPa-375KPa。下表4中提供了第二塔108的馏出物和残余物组合物的示例 性组分。应理解的是，所述馏出物和残余物还可以含有未列出的其它组分，例如进料中的组 分。
[0111]
[0112] 第二残余物中的乙醇与第二馏出物中的乙醇的重量比优选为至少3:1，例如至少 6:1、至少8:1、至少10:1或至少15:1。第二残余物中的乙酸乙酯与第二馏出物中的乙酸乙酯 的重量比优选为小于0.4:1，例如小于0.2:1或小于0.1:1。在使用用水作为提取剂的提取塔 作为第二塔108的实施方案中，第二残余物中的乙酸乙酯与第二馏出物中的乙酸乙酯的重 量比接近零。
[0113] 如所示，将来自第二塔108底部的第二残余物(其包含乙醇和水)通过管线118给进 到第三塔109(也称作"产品塔"）。更优选地，将管线118中的第二残余物引入第三塔109的下 部，例如下半部或下三分之一。第三塔109以管线119中的馏出物回收乙醇(优选除共沸水含 量外基本上是纯的）。第三塔109的馏出物优选按图1中所示，例如以1:10-10:1如1:3-3:1或 1:2-2:1的回流比进行回流。管线121中的第三残余物(优选主要包含水)优选从系统100移 出或者可以部分返回到系统100的任何部分。第三塔109优选为如上所述的板式塔并且优选 在大气压下操作。在管线119中从第三塔109离开的第三馏出物的温度优选为60°C-110°C， 例如70°C_100°C或75°C_95°C。当该塔在大气压下操作时，离开第三塔109的第三残余物的 温度优选为70°C_115°C，例如80°C_110°C或85°C_105°C。下表5中提供了第三塔109的馏出 物和残余物组合物的示例性组分。应理解的是，所述馏出物和残余物还可以含有未列出的 其它组分，例如进料中的组分。
[0114]
[0115] 蒸馏过程中从进料或粗反应产物载带的任何化合物通常以基于第三馏出物组合 物的总重量计小于0. lwt. %，例如小于0.05wt. %或小于0.02wt. %的量保留在第三馏出物 中。在一个实施方案中，一个或多个侧线料流可以从系统100的塔107、108和/或109中的任 一个中除去杂质。优选使用至少一个侧线料流从第三塔109除去杂质。可以将杂质进行清洗 和/或保留在系统100内。
[0116] 可以使用一个或多个附加分离系统，例如蒸馏塔(如后处理塔)或分子筛进一步纯 化管线119中的第三馏出物以形成无水乙醇产品流，8卩"成品无水乙醇"。
[0117] 现返回到第二塔108，第二馏出物优选按图1中所示，例如以1:10-10:1，如1:5-5:1 或1:3-3:1的回流比进行回流。通过管线120将第二馏出物给进到也称作"脱乙醛塔"的第四 塔123。在第四塔123中，将第二馏出物分离成在管线124中包含乙醛的第四馏出物和在管线 125中包含乙酸乙酯的第四残留物。第四馏出物优选以1: 20-20:1，例如1:15-15:1或1:10- 10:1的回流比进行回流，部分第四馏出物如所示通过管线124返回到反应区101。例如，可以 将第四馏出物与乙酸进料汇合、加入到蒸发器110中或直接加入到反应器103中。如所示，将 第四馏出物与管线105中的乙酸共进料到蒸发器110。不受理论束缚，因为可以将乙醛加氢 形成乙醇，将含有乙醛的料流再循环到反应区提高乙醇的收率并减少副产物和废物的产 生。在另一个实施方案（图中未示出）中，可以在进行或不进行进一步纯化的情况下将乙醛 加以收集和利用，以制备包括但不限于正丁醇、1，3_ 丁二醇和/或巴豆醛以及衍生物的有用 产品。
[0118] 可以通过管线125将第四塔123的第四残留物进行清洗。第四残留物主要包含乙酸 乙酯和乙醇，它们可适合用作溶剂混合物或用在酯生产中。在一个优选实施方案中，将乙醛 从第四塔123中的第二馏出物移出，使得塔123的残留物中不存在可检测量的乙醛。
[0119] 第四塔123优选为如上所述的板式塔并且优选在高于大气压下操作。在一个实施 方案中，压力为120KPa-5000KPa，例如200KPa-4,500KPa或400-3000KPa。在优选实施方案 中，第四塔123可以在比其它塔的压力高的压力下操作。
[0120]在管线124中从第四塔123离开的第四馏出物的温度优选为60°C_110°C，例如70 °C-100 °C或75 °C-95 °C。从第四塔125离开的残余物的温度优选为70 °C-115 °C，例如80 °C- 110°C或85°C-110°C。下表6中提供了第四塔123的馏出物和残余物组合物的示例性组分。应 理解的是，所述馏出物和残余物还可以含有未列出的其它组分，例如进料中的组分。
[0121]
[0122] 虽然在图1中显示了一个反应器和一个闪蒸器，但是在本发明的各个可选实施方 案中可以包括附加的反应器和/或部件。图2表示包含双反应器103、103'，双闪蒸器106、 106'，换热器130和预热器131的加氢系统100'。在该实施方案中，在换热器130中将管线105 中的乙酸与管线116中的再循环乙酸和来自管线124的再循环乙醛一起加热并通过管线132 送至蒸发器110。管线132的内容物的温度优选为30°C-150°C，例如50°C-130°C或75°C-120 °C。通过管线104将氢气给进到蒸发器110,其形成蒸发料流111。蒸发料流111穿过预热器 131，其进一步将料流111加热到优选200°C-300°C，例如210°C_275°C或220°C-260°C的温 度。然后将加热的料流给进到第一反应器103。为了控制反应放热，通过管线133将粗反应混 合物从第一反应器103移出并且在给进到第二反应器103'之前进行冷却，使得与催化剂接 触的反应物和产物的温度维持处在或低于310°C以使包括甲烷、乙烷、二氧化碳和/或一氧 化碳在内的不期望副产物的生成最少。另外，在高于约320°C下，腐蚀可变得严重从而使得 必须使用特殊且昂贵的合金材料。管线133中的内容物在冷却后的温度优选为200°C-300 °C，例如210°C_275°C或220°C_260°C。反应器103和103'可以具有相同的尺寸和构造或者它 们可以具有不同的尺寸和构造。每个反应器优选含有相同类型的催化剂，尽管对于每个反 应器可以使用另外和/或不同的催化剂。作为实例，可以利用上述催化剂。此外，可以利用催 化混合物、催化剂与惰性材料的混合物、和/或具有不同活性金属浓度的催化剂。例如，催化 剂可以包括金属比率变动的相同类型金属。通过管线112将粗乙醇产物从反应器103'优选 连续地取出，并且在冷凝和给进到第一闪蒸器106之前作为加热介质传输通过换热器130。 因此，可有利地利用来自粗乙醇产物的热将乙酸进料在其引入蒸发器110之前进行预加热。 反过来，可以使用乙酸进料作为冷却介质将粗乙醇产物在其引入第一闪蒸器106之前进行 冷却。离开第一闪蒸器的蒸气料流包含氢气和烃，可以将其进行清洗和/或通过管线113返 回到反应区101。如图2中所示，至少部分再循环蒸气料流穿过压缩机114并且与氢气共进料 (或者与氢气合并，然后共进料)到蒸发器110。
[0123] 通过管线134将闪蒸器106中的剩余液体取出并给进到第二闪蒸器106'以除去溶 解于该液体中的任何残留蒸气。第二闪蒸器106'可以在与第一闪蒸器106相比较低温度和/ 或压力下操作。在一个实施方案中，第二闪蒸器106'的温度优选为20°C-100°C，例如30°C- 85°C或40°C_70°C。在一个实施方案中，第二闪蒸器106'的温度优选比第一闪蒸器106低至 少50°C，例如低至少75°C或低至少100°C。第二闪蒸器106'的压力优选为O.lKPa-lOOOKPa， 例如0. lKPa-500KPa或0. lKPa-100KPa。在一个实施方案中，第二闪蒸器106 '的压力优选比 第一闪蒸器106低至少50KPa，例如低至少lOOKPa或低至少200KPa。离开第二闪蒸器的蒸气 料流135可以包含氢气和烃，可以将其按照与第一闪蒸器106类似的方式进行清洗和/或返 回到反应区。如例如关于图1所述，将闪蒸器106'中的剩余液体取出并通过管线115栗送到 第一塔(图2中未示出）的侧部且进一步纯化形成乙醇产品流即"成品乙醇"。
[0124] 成品乙醇
[0125] 通过本发明方法获得的成品乙醇组合物优选包含基于该成品乙醇组合物总重量 计75_96wt. %乙醇，例如80_96wt. %或85_96wt. %的乙醇。下表7中提供了示例性成品乙醇 组成范围。
[0126]
[0127] 本发明的成品乙醇组合物优选含有非常低量，例如小于0.5wt. %的其它醇，例如 甲醇、丁醇、异丁醇、异戊基醇和其它C4-C2Q醇。在一个实施方案中，成品乙醇中异丙醇的量 为80-1，000wppm，例如95-1，000wppm、100-700wppm或 150-500wppm。在一个实施方案中，成 品乙醇组合物优选基本上不含乙醛，可以包含小于8wppm的乙醛，例如小于5wppm或小于 lwppm。
[0128] 由本发明实施方案生产的成品乙醇组合物可以用于各种应用，包括燃料、溶剂、化 学原料、药物产品、清洁剂、消毒杀菌剂、加氢转化或消费。在燃料应用中，可以使该成品乙 醇组合物与汽油调合用于机动车辆例如汽车、船只和小型活塞发动机飞机。在非燃料应用 中，该成品乙醇组合物可以用作化妆品和化妆品制剂、清净剂、消毒剂、涂料、油墨和药品的 溶剂。该成品乙醇组合物还可以在药用产品、食品制备、染料、光化学和乳胶处理的制造过 程中用作处理溶剂。
[0129] 该成品乙醇组合物还可以用作化学原料以制备其它化学品例如醋、丙烯酸乙酯、 乙酸乙酯、乙烯、二醇醚、乙胺、醛和高级醇，特别是丁醇。在乙酸乙酯的制备中，可以将该成 品乙醇组合物用乙酸酯化或者使其与聚乙酸乙烯酯反应。可以使该成品乙醇组合物脱水以 生产乙烯。可使用任何已知的脱水催化剂使乙醇脱水，所述脱水催化剂例如在美国公开 No. 2010/0030001和2010/0030002中所描述的那些，在此通过引用将它们的全部内容和公 开内容并入本文。例如，沸石催化剂可以用作脱水催化剂。优选地，所述沸石具有至少约 0.6nm的孔径，优选的沸石包括选自丝光沸石、ZSM-5、沸石X和沸石Y的脱水催化剂。例如沸 石描述于美国专利No. 2，882,244中，沸石Y描述于美国专利No. 3,130,007中，在此通过引 用将它们全文并入本文。
[0130] 为了可以更有效地理解本文公开的发明，下面提供实施例。以下实施例描述本发 明的多种蒸馏方法。 实施例
[0131] 实施例1
[0132] 在291°C的平均温度和2,063KPa的出口压力下，通过在催化剂存在下使包含 95.2wt. %乙酸和4.6wt. %水的气化进料与氢气反应产生包含乙醇、乙酸、水和乙酸乙酯的 粗乙醇产物，所述催化剂包含负载在1/8英尺的硅酸钙改性二氧化硅挤出物上的1.6wt. % 铂和lwt. %锡。将未反应的氢气再循环回到反应器的入口使得在3,89311^1的GHSV下总H2/ 乙酸摩尔比为5.8。在这些条件下，使乙酸的42.8 %进行转化，并且乙醇的选择性为87.1 %， 乙酸乙酯的选择性为8.4%，乙醛的选择性为3.5%。使用如图1中所示具有蒸馏塔的分离方 案纯化粗乙醇产物。
[0133] 以20g/分钟的进料速率将所述粗乙醇产物给进到第一塔中。在表8中提供了液体 进料的组成。第一塔是具有50个塔板的2英寸直径Oldershaw。在115 °C的温度于大气压下操 作该塔。除非另外指明，塔操作温度是再沸器中液体的温度，并且塔顶部的压力是环境条件 (约一个大气压）。第一塔中塔板之间的塔压力差为7.4KPa。将第一残余物以12.4g/min的流 速取出并返回到加氢反应器中。
[0134] 将第一馏出物在第一塔的顶部以1:1比率进行冷凝和回流，以7.6g/分钟的进料速 率将部分馏出物引入到第二塔中。第二塔是配设有25个塔板的2英寸直径Oldershaw设计。 在82°C的温度于大气压下操作第二塔。第二塔中塔板之间的塔压力差为2.6KPa。将第二残 余物以5.8g/分钟的流速取出并导向第三塔。将第二馏出物以4.5:0.5的比率进行回流，并 将剩余馏出物加以收集用于分析。
[0135] 第四塔是含有25个塔板的1英寸直径Oldershaw塔并且设计为在提高的压力下进 行操作。在25psig的压力下操作第四塔，并且第四塔中塔板之间的压力差为2.2KPa。将第四 馏出物以28:1的比率进行回流并且返回到加氢反应器中。将第四塔的残余物以1.6g/分钟 的流速取出。表8中提供了进料、馏出物和残余物的组成。
[0136]
[0137] 由若干轮次收集来自第二塔的残余物，并在第25个塔板的上方以10g/分钟的速率 将其引入到第三塔即含有60个塔板的2英寸Oldershaw中。在103°C的温度于标准压力下操 作第三塔。第三塔中塔板之间的塔压力差为6.2KPa。将第三残余物以2.7g/分钟的流速取 出。将第三馏出物以3:1比率在第三塔的顶部进行冷凝和回流，回收如表9中所示的乙醇组 合物。该乙醇组合物还含有1 Oppm的乙酸正丁酯。
[0138]
[0139] 实施例2
[0140] 在290°C的平均温度和2,049KPa的出口压力下，通过在催化剂存在下使包含 96.3wt. %乙酸和4.3wt. %水的气化进料与氢气反应产生包含乙醇、乙酸、水和乙酸乙酯的 粗乙醇产物，所述催化剂包含负载在1/8英尺的硅酸钙改性二氧化硅挤出物上的1.6wt. % 铂和lwt.%锡。将未反应的氢气再循环回到反应器的入口使得在l，997hr<的GHSV下总H2/ 乙酸摩尔比为10.2。在这些条件下，使乙酸的74.5 %进行转化，并且乙醇的选择性为 87.9%，乙酸乙酯的选择性为9.5%，乙醛的选择性为1.8%。使用如图1中所示具有蒸馏塔 的分离方案纯化粗乙醇产物。
[0141 ]以20g/分钟的进料速率将所述粗乙醇产物给进到第一塔中。在表10中提供了液体 进料的组成。第一塔是具有50个塔板的2英寸直径Oldershaw。在116 °C的温度于大气压下操 作该塔。第一塔中塔板之间的塔压力差为8. lKPa。将第一残余物以10.7g/min的流速取出并 返回到加氢反应器中。
[0142 ]将第一馏出物在第一塔的顶部以1:1比率进行冷凝和回流，以9.2g/分钟的进料速 率将部分馏出物引入到第二塔中。第二塔是配设有25个塔板的2英寸直径Oldershaw设计。 在82°C的温度于大气压下操作第二塔。第二塔中塔板之间的塔压力差为2.4KPa。将第二残 余物以7.1 g/分钟的流速取出并导向第三塔。将第二馏出物以4.5:0.5的比率进行回流，并 将剩余馏出物加以收集用于分析。
[0143]第四塔是含有25个塔板的1英寸直径Oldershaw塔并且设计为在提高的压力下进 行操作。在25psig的压力下操作第四塔，并且第四塔中塔板之间的压力差为1.2KPa。将第四 馏出物进行回流并返回到加氢反应器中。将第四塔的残余物以1.4g/分钟的流速取出。表10 中提供了进料、馏出物和残余物的组成。
[0144]
[0145] 由若干轮次收集来自第二塔的残余物，并在第25个塔板的上方以10g/分钟的速率 将其引入到第三塔即含有60个塔板的2英寸Oldershaw中。在103°C的温度于标准压力下操 作第三塔。第三塔中塔板之间的塔压力差为6.5KPa。将第三残余物以2.8g/分钟的流速取 出。将第三馏出物以3:1比率在第三塔的顶部进行冷凝和回流，回收如表11中所示的乙醇组 合物。该乙醇组合物还含有86ppm的异丙醇和2.3ppm的乙酸正丙酯。
[0146]
[0147] 虽然详细描述了本发明，但在本发明的精神和范围内的各种修改对于本领域技术 人员而言将是显而易见的。鉴于上述讨论，上文关于【背景技术】和详细描述所讨论的本领域 相关知识和参考文献，通过引用将它们的公开内容全部并入本文。此外，应理解在下文和/ 或在所附权利要求书中引述的本发明的各个方面以及多个实施方案和多个特征的各个部 分可以部分或全部地进行组合或者互换。在前述各个实施方案的描述中，如本领域技术人 员所可认识到的，引用另一个实施方案的实施方案可以与其它实施方案适当地组合。此外， 本领域技术人员将认识到前述描述仅仅是举例方式，并且不意欲限制本发明。
【主权项】
1. 一种纯化粗乙醇产物的方法，该方法包括以下步骤： 在催化剂存在下将乙酸进料流中的乙酸加氢形成粗乙醇产物； 在第一塔中将至少部分粗乙醇产物分离成包含乙醇、水和乙酸乙酯的第一馏出物，以 及包含乙酸的第一残余物； 在第二塔中将至少部分第一馏出物分离成包含乙酸乙酯的第二馏出物以及包含乙醇 和水的第二残余物； 任选在第三塔中将至少部分第二残余物分离成包含乙醇的第三馏出物和包含水的第 三残余物； 在第四塔中将至少部分第二馏出物分离成包含2_80wt. %乙醛、<90wt. %乙酸乙酯、〈 30wt. %乙醇和<25wt. %水的第四馏出物和包含40-100wt. %乙酸乙酯、<40wt. %乙醇、〈 25wt. %水、〈lwt. %乙醛和<3wt. %缩醛的第四残余物;和 其中将至少部分第四馏出物直接或间接地返回到加氢反应器中。2. 权利要求1的方法，其中所述催化剂包含选自铂/锡、铂/钌、铂/铼、钯/钌、钯/铼、钴/ 钯、钴/铂、钴/铬、钴/钌、银/钯、铜/钯、镍/钯、金/钯、钌/铼和钌/铁的组合金属。3. 权利要求1和2中任一项的方法，其中所述至少部分粗乙醇产物包含乙醇、水、乙酸和 乙酸乙酯。4. 权利要求1的方法，其中所述乙酸进料流包含选自乙酸、乙酸酐、乙醛、乙酸乙酯和它 们的混合物的一种或多种化合物。5. -种纯化粗乙醇产物的方法，所述粗乙醇产物包含乙醇、水、乙酸、乙醛和乙酸乙酯， 该方法包括以下步骤： 在第一塔中将粗乙醇产物分离成包含乙醇、水和乙酸乙酯的第一馏出物，以及包含乙 酸的第一残余物； 在第二塔中将第一馏出物分离成包含乙酸乙酯的第二馏出物以及包含乙醇和水的第 二残余物； 任选在第三塔中将第二残余物分离成包含乙醇的第三馏出物和包含水的第三残余物； 在第四塔中将至少部分第二馏出物分离成包含2_80wt. %乙醛、<90wt. %乙酸乙酯、〈 30wt. %乙醇和<25wt. %水的第四馏出物和包含40-100wt. %乙酸乙酯、<40wt. %乙醇、〈 25wt. %水、〈lwt. %乙醛和<3wt. %缩醛的第四残余物;和 其中将至少部分第四馏出物直接或间接地返回到加氢反应器中。6. 权利要求1的方法，其还包括将至少部分第一残余物直接或间接返回到加氢反应器 中。7. 权利要求1或5的方法，其中所述第一残余物包含基于该第一残余物总重量计60-100wt· %乙酸。8. 如权利要求1的方法，该方法还包括以下步骤： 在闪蒸器中将至少部分粗乙醇产物分离成蒸气料流和液体料流，将至少部分蒸气料流 返回到加氢反应器；以及 将至少部分液体料流导向第一塔。9. 权利要求1或5的方法，其中所述第二残余物包含20-75wt. %乙醇和30-70wt. %水。10. 权利要求1或5的方法，其中第二残余物中的乙醇与第二馏出物中的乙醇的重量比 为至少3:1。11. 权利要求1或5的方法，其中第四塔在比第二塔高的压力下操作。12. 权利要求1或5的方法，其中第四馏出物包含2-80wt. %乙醛。13. 权利要求1或5的方法，其中第四残余物包含40-lOOwt.%乙酸乙酯。
【文档编号】C07C31/08GK105837404SQ201610214532
【公开日】2016年8月10日
【申请日】2011年2月1日
【发明人】R·杰夫迪克, V·J·琼斯登, R·J·沃尼尔, H·维尼尔, N·鲍尔, J·开普曼, G·格鲁森朵夫, L·萨拉格尔
【申请人】国际人造丝公司