专利名称：高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法
技术领域：
本发明特指一种高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法。
背景技术：
高压气体放电灯(后面简称HID灯)大多需要一个2500V以上的高压触发点火脉冲使 灯管电离击穿进入弧光放电。用半桥或全桥作为DC/AC变换功率驱动、工作频率在几十KHz 至几百KHz、 HID灯是通过LC匹配网络与逆变桥连接的HID灯电子镇流器，目前基本上都 是用成本较低的LC串联谐振方法产生触发点火高压。参看图1,传统的方案是逆变桥先输 出一个频率在设计或生产时就确定了的起始驱动方波，然后以一定的速率或步长降低频率， 向同样是设计及生产时就确定了的终止频率滑动，期望在滑动过程中使Lr、 Cr/ZCw回路的 串联谐振逐步加强，电容Cr〃Cw上的谐振电压逐渐升高最终触发点亮HID灯。由于在生产、 使用电子镇器的过程中，逆变桥的等效负载的自由振荡频率值并不是固定的，而是一个会随 电感元件、,电容元件的误差及温度系数、连接灯管的输出连线的类型及长度所构成的等效电 容以及元器件老化引起的参数变化等而在动态改变的。负载回路自由振荡频率主要由Lr、 Cr、输出引线等效电容Cw决定。由于材料、工艺、温度变化、元器件老化以及输出引线的 类型、长度不同等各种原因，使得自由振荡频率在不同的材料批次、不同的使用环境和条件 以及在寿命期的不同阶段会发生倀大的变化。因而使这种电子镇流器在实际工作中的滑频参 数与输出回路自由振荡频率不匹配，逆变桥功率开关管在滑频点火过程中会经历电流、电压 都非常大的硬开关状态，造成逆变桥功率开关管的烧毁，这正是目前这类HID灯电子镇器 在触发点火阶段容易损坏，进而导致至今未能推广使用的重要原因。
那么，怎样才能克服上述HID灯电子镇流器在点火阶段存在的问题呢？下面从以下几 个方面进行分析
滑频触发点火过程逆变桥可能经历的开关模态分析
全桥和半桥驱动的原理是一样的，这里只对半桥驱动的情况作分析，参看图1。开关 管Ql和Q2为180'互补导通，但Ql和Q2之间有死区时间，以防直通。fr代表等效负载 回路的自由振荡频率，fr主要由扼流电感Lr、串谐电容Cr、输出连线电容等效Cw决定。无源桥臂电容Cbl=Cb2，且远远大于Cr和Cw的并联值。HID灯在被触发点亮前呈现高阻抗 对fr影响极小，缓冲电容C1、 C2以及Q1、 Q2的内部输出电容只是在死区时间对回路的电 压、电流变化有影响。fs代表半桥开关频率，由振荡驱动电路决定。 开关模态l: fs>fr。
此时逆变桥的负载呈感性，Ql、 Q2是零电压开通，开通损耗很小。Ql、 Q2关断时 电流不为零，是硬关断，有一定的关断损耗。但如果开关频率满足1.2fr>fs>fr， Ql、 Q2关 断时的电流可减小到回路谐振电流最大值的一半以下，加上缓冲电容C1、 C2的作用，关断 损耗可大幅度降低。
开关模态2: 0.5fr<fs<fr。
此时逆变桥的负载呈容性，Ql、 Q2是零电压关断，关断损耗很小。Ql、 Q2是在漏 一源电压接近或等于逆变桥的供电电压Vbus的条件下硬开通，开通时须承受谐振回路的电 流，再加上续流二极管Dl或D2的反向恢复电流以及Cl或C2的放电电流，开通损耗很大。 特别是当fs-0.67fr时，Ql、 Q2是在回路谐振电流刚好是最大值的时候开通，开通损耗非常 大，这正是造成逆变桥功率管烧毁的重要原因。
因此，为防止Q1、 Q2在滑频触发点火过程的开关损耗过大导致损坏，它们的开关频 率fs必须适应负载回路的自由振荡频率fr,要保证Q1、 Q2始终工作在负载呈现感性的开关 模态l。
理论上除了 fs>fr的条件外，满足fr/2IOfs〉fr/(2K+l)(这里K=l,2， 3，......)条件下，逆变
桥的负载也是呈感性，开关情况与开关模态1相似。
除了 0.5fr<fs<fr条件夕卜，满足[fr/(2K+2)]《s〈fr/(2K+l)(这里K=l， 2, 3，……)条件下，逆 变桥的负载呈容性，开关情况与当开关模态2相似。
负载回路谐振特性分析z
驱动电路的控制使逆变桥的Ql， Q2的开通时间相同，死区时间很小的情况下，当 fH(2K-l)fs(这里K4， 2， 3,......),负载回路呈现谐振特性。从频域分析法可知，K4时，
是驱动脉冲的基波与负载回路产生谐振；K-2时，是驱动脉冲的三次谐波与负载回路产生谐 振；....。负载回路的电容Cr在这些谐振点有一个电压峰值。滑频点火就是利用这一谐振特
性产生点火高压点亮HID灯。但实际上当B04后，由于Q1、 Q2的开关损耗、导通损耗及. 负载回路自身的损耗使回路电流衰减比较快，谐振特征逐渐减弱，不足以产生触发点火所须的高压， 一般不会采用。
选择滑频触发点火起始频率fl和终止频率G的原则
综上所述，既要避免在滑频触发点火的过程中因Q1、 Q2的开关损耗太大而烧毁，又要 产生足够高的触发点火高压，应保证滑频的全过程负载回路都呈现感性，并使Q1、 Q2关断
时的电流减小到回路谐振电流最大值的一半以下，由此fl、 f2须满足下面条件
1. 若利用驱动脉冲的基波与负载回路发生谐振时产生触发点火高压，须1.2&>卩8>&:
2. 若利用驱动脉冲的三次谐波与负载回路发生谐振时产生触发点火高压，须 fr/2,8>fs>fr/3;
3. 若利用驱动脉冲的五次谐波与负载回路发生谐振时产生触发点火高压，须 fr/4.8>fs>fr/5。
4. 为避免输出电压过高，滑频过程应使谐振逐步加强，触发点火电压逐渐加大，所以 同时须11>￡2。
5. f2越接近fr或fr/3、 fr/5，滑频触发点火能够产生的电压越高，可根据逆变输出级的 供电直流电压Vbus、触发HID灯所须的高压脉冲值及回路的损耗大小，合理选择f2。从上面的分析可知，要完成安全可靠的滑频触发点火过程的前提条件，是在滑频触发点 火前，必须精确确认当前的镇流器负载回路自由振荡频率的准确值。这一点在传统的模拟或 仅仅是由时序逻辑数字电路组成的控制电路是不可能做到的。而最近几年由于价格低，运算 速度超过10MIPS的单片机的出现，提供了实现了本发明的物质条件。
发明内容
本发明的目的在于克服现有高压气体放电灯电子镇流器点火时的不足，提供一种可安全 可靠地完成滑频触发点火过程，从而提高电子镇流器的质量、寿命等系列参数的高压气体放 电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法。
为实现上述目的，本发明提供的技术方案为高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频 触发点火方法，该方法为，在滑频触发点火前，利用单片机测量出镇流器负载回路自由振荡 频率的准确值，据此准确值计算出滑频触发点火的起始频率和终止频率后实施安全可靠的滑
频触发点火。
若镇流器的电路拓扑为半桥电路，参看图2，测量自由振荡频率的方法为应先关断Q2，.
稍延时后开通Q1，使负载回路进入幅度是VAB-0.5Vbus脉冲作用下的阶跃过渡过程，负载回路开始衰减自由振荡，在电感Lr的取样绕组上感应出频率与振荡主回路完全相同的脉冲， 快速启动单片机中央控制电路的捕捉功能，检测、取样存储脉冲的变化，然后关Ql，经单 片机的数据处理，准确得到负载回路的自由振荡频率值。为了测到的自由振荡频率值更准确、可靠，可在实施上述测量自由振荡频率方法前先 关断Ql，稍延时后开通Q2，保持这个状态的时间足够长，使电容Crw上的电压VCB=— 0.5Vbm和电感Lr的电流基本为零后才开始测量，这样同条件下每次执行这一操作负载回路 的衰减自由振荡的重复性非常好，测出的自由振荡频率值更准确、可靠。若镇流器的电路拓扑为半桥电路，测量自由振荡频率的方法为还可以为先关断Ql, 稍延时后开通Q2，使负载回路进入幅度是VAB=—0.5Vbus脉冲作用下的阶跃过渡过程，负 载回路开始衰减自由振荡，在电感Lr的取样绕组上感应出频率与振荡主回路完全相同的脉 冲，快速启动单片机中央控制电路的捕捉功能，检测、取样存储脉沖的变化，然后关Q2， 经单片机的数据处理，准确得到负载回路自由振荡频率值。为了测到的自由振荡频率值更准确、可靠，可在实施上述测量自由振荡频率方法前先 关断Q2，稍延时后开通Ql，保持这个状态的时间足够长，使电容Crw上的电压VCB=0.5Vbus 和电感Lr ^J电流基本为零后才开始实施，这样同条件下每次执行这一操作负载回路的衰减 自由振荡的重复性非常好，测出的自由振荡频率值更准确、可靠。若镇流器的电路拓扑为全桥电路，参看图3，测量自由振荡频率的方法为先关断Q2、 Q3，稍延时后开通Q1， Q4，使负载回路进入VAB-Vbus的过渡过程，负载回路开始衰减自 由振荡，在电感Lr的取样绕组上感应出频率与自振荡主回路完全相同的脉冲，快速启动单 片机中央控制电路的捕捉功能，检测、取样存储脉冲的变化，然后关Q1， Q4,经单片机的 数据处理，准确得到负载回路自由振荡频率值。为了测到的自由振荡频率值更准确、可靠，可在实施上述测量自由振荡频率方法前可 先关断Q1、 Q4，稍延时后开通Q2， Q3，保持这个状态的时间足够长，使电容Crw上的电 压VCB-—Vbus和电感Lr的电流基本为零后才开始实施，这样同条件下每次执行这一操作 负载回路的衰减自由振荡的重复性非常好，测出的自由振荡频率值更准确、可靠。.若镇流器的电路拓扑为全桥电路，测量自由振荡频率的方法也可为先关断Q1，Q4，稍 延时后开通Q2、 Q3，使负载回路进入VAB-—Vbus的过渡过程，输出回路开始衰减自由振 荡，在电感Lr的取样绕组上感应出频率与自振荡主回路完全相同的脉冲，快速启动单片机中央控制电路的捕捉功能，检测、取样存储脉冲的变化，然后关Q2、 Q3，经单片机的数据处理，准确得到负载回路自由振荡频率值。为了测到的自由振荡频率值更准确、可靠，可在实施上述测量自由振荡频率方法前先关断Q2， Q3,稍延时后开通Q1、 Q4，保持这个状态的时间足够长，使电容Crw上的电压 VCB-Vbus和电感Lr的电流基本为零后才开始实施，这样同条件下每次执行这一操作负载 回路的衰减自由振荡的重复性非常好，测出的自由振荡频率值更准确、可靠。.所述的振荡主回路的自由振荡信号的硬件取样方式，除了在电感Lr上的取样绕组外， 还可以在逆变功率输出电路、负载电路的适当位置接入电流互感器、串联取样电阻实现。本发明采用上述技术方案对采用半桥或全桥为DC/AC变换功率驱动，用谐振方法产生 触发点火高压的HID灯电子镇流器，在滑频触发点火前，先实时、精确测量出等效负载回 路的自由振荡频率，据此算出滑频触发点火的起始、终止频率及确定滑频速率或步长，从而 非常安全、可靠地完成滑频触发点火过程，使HID灯电子镇流器的质量、寿命参数等有了 本质上的提高，使其可广泛应用在商业照明领域。
-图h gID灯电子镇流器原理简图，图中Lr是扼流电感，Cr是谐振电容，Cw表示连接 HID灯输出引线的等效电容。图2:采用半桥DC/AC为功率输出，包含各基本功能模块的HID灯电子镇流器原理图， Cbl=Cb2， Crw=Cw〃Cr, Cbl远大于Crw。图3:采用全桥DC/AC为功率输出，包含各基本功能模块的HID灯电子镇流器原理图。 Crw=Cw〃Cr， Cb远大于Crw。
具体实施例方式本发明的电路组成为包含各基本功能模块的HID灯电子镇流器，采用半桥或全桥 DC/AC为功率输出。其中包括有如下功能模块整流电路1:输入交流电整流后输出脉动直流电压Vdc到功率因数校正电路2; 功率因数校正电路2:使输入功率因数接近l，向逆变功率输出电路4提供直流工作电 压Vt)US;驱动电路3:接受单片机中央控制电路6的控制信号，向逆变功率输出电路4发出开 关控制信号；逆变功率输出电路4:对于半桥DC/AC为功率输出，包含的元件有逆变开关管Q1、 Q2， 续流二极管D1、 D2，缓冲电容C1、 C2，接受驱动电路3输出的开关控制信号，向负载电 路5输出方波驱动信号；对于全桥DC/AC为功率输出，包含的元件有逆变开关管Q1、 Q2、 Q3、 Q4、 续流二极管D1、 D2、 D3、 D4，缓冲电容C1、 C2、 C3、 C4，接受驱动电路3输 出的开关控制信号，向负载电路5输出方波驱动信号；负载电路5:对于半桥DC/AC为功率输出，包含的元件有带取样绕组的扼流电感Lr， 串联谐振电容Cr，无源桥臂电容Cbl、 Cb2，灯电流取样电流互感器Tl,还有输出引线等效 电容Cw和HID灯，其中Cbl=Cb2, Cbl远远大于Cr和Cw的并联值Crw;对于全桥DC/AC 为功率输出.包含的元件有带取样绕组的扼流电感Lr，串联谐振电容Cr，隔直电容Cb,灯 电流取样电流互感器Tl，还有输出引线等效电容Cw和HID灯，其中Cb远远大于Cr和Cw 的并联值Crw;单片机中央控制电路6:核心是运算速度达IOMIPS的单片机，通过驱动电路3控制 逆变功率输出电路4的DA/AC变换，检测负载电路5的自由振荡频率，监测交流输入电压、 监测功率因数校正电路2的输出电压、HID灯的电流和电压、镇流器温度和执行其它状态控 制； ，谐振回路取样电路7:连接到负载电路5的扼流电感Lr上的一个绕组Lrl上，取样信 号送到单片机中央控制电路6;灯电压取样电路8:取样HID灯两端的电压送到单片机中央控制电路6;低压供电电路9:产生+5V、 +15V直流电压，提供给功率因数校正电路2、单片机中 央控制电路6及驱动电路3。具体点火步骤为以图2所示的半桥电路为例说明，全桥电路原理相同。步骤l:单片机的基本初始化。单片机先设置自身的内部控制器、寄存器及输入输出端口，然后初始化单片机中央控制电路6的其它功能电路，设置驱动电路3的初始状态并关断Q1， Q2，检测确认整流电路 1的脉动直流电压Vdc、功率因数校正电路2的输出直流电压Vbus及低压供电 9方案l:电容Crw负电压初始化。开通Q2，保持这个状态的时间须远远大于允许范围 内的负载回路的自由振荡周期，目的是初始化结束时电容Crw上的电压VCB=—0.5Vbus和 电感Lr的电流基本为零。方案2:电容Crw正电压初始化。开通Q1，保持这个状态的时间须远远大于允许范围 内的负载回路的自由振荡周期。目的是初始化结束时电容Cm上的电压VCB=0.5Vbus和电 感Lr的电流基本为零。方案3:不执行特别的负载回路初始化操作，直接执行步骤3。 步骤3:测量自由振荡频率。与负载回路初始化的方案1相对应有方案A;与初始化的方案2相对应有方案B;与初始化的方案3相对应有方案C、 D共4个方案可以选择方案A:关Q2，稍延时后开通Q1，负载回路就进入一个电容Crw上的初始电压VCB-一0.5Vbus和电感Lr的初始电流为零，在幅度是VAB=0.5 Vbus的阶跃脉冲作用下的阶跃响 应过程。由于HID灯还没有被触发而呈现高阻，Ql、 Q2没有进一步的开关动作，回路的Q 值是比较高的，负载回路开始衰减自由振荡，这个自由振荡的频率就是包含了各种变化因素 的负载回路的自由谐振频率。在电感Lr的取样绕组上感应出频率与自由振荡完全相同的脉 冲。快速启动单片机中央控制电路6的捕捉功能，检测、取样存储脉冲的变化，然后关Q1。 经单片机的数据处理，就能准确得到负载回路自由振荡的频率值。如果没有捕获到自由 振荡的脉冲样值或数据处理结果频率值超出合理范围，就可能是负载回路出现异常，转异常 处理。这个方案的特点是自由振萆电流是由VAB-0.5 Vbus的负载电路零状态响应和VCB= 一0.5Vbus的负载电路零输入响应两个过渡过程叠加而成，这两个分量频率、相位基本相同， 回路电流振荡幅度大，同条件下的多次测量的自由振荡电流重复性非常好，便于捕获到有效 的取样脉冲。方案B:关Q1，稍延时后开通Q2，此时负载回路进入一个电容Crw上的初始电压 VCB=0.5Vbus，电感Lr的电流的初始值为零，在幅度是VAB=—0.5 Vbus的阶跃脉冲作用 下的阶跃响应过程。负载回路开始衰减自由振荡的情况与方案A基本一样，用方案A相同 的方法完成负载回路自由振荡频率的测量。这个方案的特点是自由振荡电流是由VAB-—0.5 Vbus的负载电路零状态响应和VCB=0.5Vbus的负载电路零输入响应两个过渡过程叠加而 成，这两个分量频率、相位基本相同，回路电流振荡幅度大，同条件下的多次测量的自由振荡电流重复性非常好，便于捕获到有效的取样脉冲。方案C:开通Ql,负载回路就进入一个电容Crw上的初始电压VCB和电感Lr的初始 电流都不确定，在幅度是VAB=0.5 Vbus的阶跃脉冲作用下的阶跃响应过程。用方案A相同 的方法完成负载回路自由振荡频率的测量。这个方案的特点是过程简单，但由于电容Crw上 的初始电压VCB和电感Lr的初始电流都不确定，造成同条件下多次测量的自由振荡电流幅 度有所不同，加大了捕获到有效的取样脉冲的难度。方案D:开通Q2，负载回路就进入一个电容Crw上的初始电压VCB和电感Lr的初始 电流都不确定，在幅度是VAB-—(L5Vbus的阶跃脉冲作用下的阶跃响应过程。测量方法和 特点与方案C相同。步骤4:由单片机计算滑频触发点火的起始频率fl和终止频率f2。步骤5:滑频触发点火。单片机中央控制电路6通过驱动电路3使逆变功率输出电路4以fl频率向负载电路输 出起始驱动脉冲，按一定的速率及步长，逐渐降低驱动频率滑向G进行滑频触发点火。过 程中单片机中央控制电路6监控HID灯的电流、电压，灯被触发点亮后停止滑频触发点火， 转入灯亮后^]状态控制。若驱动频率到了 f2后HID灯还没有被点亮，或过程中HID灯电流、 端电压超出正常值，停止滑频触发点火。这可能是HID灯处在热灯状态、灯管失效、输出 连线或灯头不良、输出引线短路等原因引起的，可延时后从第二步"负载回路初始化"重新 执行触发点火歩骤。经若干次还是没有触发成功，单片机转入故障处理。步骤6:运行控制。灯点亮后，单片机中央控制电路6进入灯功率控制、消除声共振 控制和监控输入电压、镇流器温度等运行状态控制。综上所述，本发明是针对目前采用谐振触发点火技术的高压气体放电灯电子镇流器在 触发点火阶段一直存在的致命缺陷，从原理上分析了产生问题的原因，找到了解决的途径。 在具体实施方案中，充分利用了单片机可靠、灵活的硬件控制及高速、强大的数据处理能力， 在目前广泛应用的标准的硬件拓扑结构基础上，通过简单、巧妙的驱动控制和捕获处理，就 能安全、可靠、精确、极为方便地测量出在当前的环境和条件下电子镇流器负载回路真实的 自由振荡频率，并以此为基础实现了可靠、精准的滑频触发点火过程，解决了以往使用谐振 触发点火技术的高压气体放电灯电子镇流器一直存在的致命缺陷导致的可靠性问题，并且在 成本上几乎只是增加了一片价格并不高的单片机而已，对推广在节能、环保方面比电感镇流器有明显优势的高压气体放电灯电子镇流器的广泛使用具有深远意义。
权利要求
1. 高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法，其特征在于该方法为，在滑频触发点火前，利用单片机测量出镇流器负载回路自由振荡频率的准确值，据此准确值计算出滑频触发点火的起始频率和终止频率后实施安全可靠的滑频触发点火。
2、 根据权利要求1所述的高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法，其 特征在于若镇流器的电路拓扑为半桥电路，测量自由振荡频率的方法为应先关断Q2，稍延时后开通Q1，使负载回路进入幅度是VAB-0.5Vbus脉冲作用下的阶跃过渡过程，负载 回路开始衰减自由振荡，在电感Lr的取样绕组上感应出频率与振荡主回路完全相同的脉冲， 快速启动单片机中央控制电路的捕捉功能，检测、取样存储脉冲的变化，然后关Ql，经单 片机的数据处理，准确得到负载回路的自由振荡频率值。
3、 根据权利要求2所述的高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法，其 特征在于在实施测量自由振荡频率前可先关断Ql,稍延时后开通Q2，保持这个状态的时 间足够长，使电容Crw上的电压VCB=—0.5Vbus和电感Lr的电流基本为零后才开始测量。
4、 根据权利要求1所述的高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法，其 特征在于若镇流器的电路拓扑为半桥电路，测量自由振荡频率的方法为先关断Ql，稍 延时后开通Q2，使负载回路进入幅度是VAB-—0.5Vbus脉冲作用下的阶跃过渡过程，负载 回路开始衰减自由振荡，在电感Lr的取样绕组上感应出频率与振荡主回路完全相同的脉冲， 快速启动单片机中央控制电路的捕捉功能，检测、取样存储脉冲的变化，然后关Q2，经单 片机的数据处理，准确得到负载回路自由振荡频率值。
5、 根据权利要求4所述的高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法，其 特征在于在实施测量自由振荡频率前先关断Q2，稍延时后开通Q1，保持这个状态的时间 足够长，使电容Crw上的电压VCB=0.5Vbus和电感Lr的电流基本为零后才开始实施。
6、 根据权利要求1所述的高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法，其 特征在于若镇流器的电路拓扑为全桥电路，测量自由振荡频率的方法为先关断Q2、 Q3， 稍延时后开通Q1， Q4，使负载回路进入VAB-Vbus的过渡过程，输出回路开始衰减自由振 荡，在电感Lr的取样绕组上感应出频率与自振荡主回路完全相同的脉冲，快速启动单片机 中央控制电路的捕捉功能，检测、取样存储脉冲的变化，然后关Q1， Q4，经单片机的数据处理，准确得到负载回路自由振荡频率值。
7、 根据权利要求6所述的高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法，其 特征在于在实施测量自由振荡频率前可先关断Q1、 Q4，稍延时后开通Q2， Q3,保持这个 状态的时间足够长,使电容Crw上的电压VC B =—Vbus和电感Lr的电流基本为零后才开始 实施。
8、 根据权利要求1所述的高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法，其 特征在于若镇流器的负载电路为全桥电路，测量自由振荡频率的方法为先关断Q1， Q4， 稍延时后开通Q2、 Q3,使负载回路进入VAB=—Vbus的过渡过程，输出回路开始衰减自由 振荡，在电感Lr的取样绕组上感应出频率与自振荡主回路完全相同的脉冲，快速启动单片 机中央控制电路的捕捉功能，检测、取样存储脉冲的变化，然后关Q2、 Q3，经单片机的数 据处理，准确得到负载回路自由振荡频率值。
9、 根据权利要求8所述的高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法，其 特征在于在实施测量自由振荡频率前可先关断Q2， Q3，稍延时后开通Q1、 Q4,保持这个 状态的时间足够长，使电容Crw上的电压VCB=Vbus和电感Lr的电流基本为零后才开始实 施。 ，
10、 根据权禾IJ要求2或3或4或5或6或7或8或9所述的高压气体放电灯电子镇流器 的自适应滑频触发点火方法，其特征在于振荡主回路的自由振荡信号的硬件取样方式，除 了在电感Lr上的取样绕组外，还可以在逆变功率输出电路、负载电路的适当位置接入电流 互感器、串联取样电阻实现。
全文摘要
本发明提供一种可安全可靠地完成滑频触发点火过程，从而提高电子镇流器的质量、寿命等系列参数的高压气体放电灯电子镇流器的自适应滑频触发点火方法。该方法为，在滑频触发点火前，利用单片机测量出镇流器负载回路自由振荡频率的准确值，据此准确值计算出滑频触发点火的起始频率和终止频率后实施安全可靠的滑频触发点火。本发明采用上述技术方案后可非常安全、可靠地完成滑频触发点火过程，使HID灯电子镇流器的质量、寿命参数等有了本质上的提高，使其可广泛应用在商业照明领域。
文档编号H05B41/24GK101262730SQ20081002770
公开日2008年9月10日 申请日期2008年4月28日 优先权日2008年4月28日
发明者正 何 申请人:佛山市美博照明有限公司