专利名称：采用回转体电路的接地电感电路的利记博彩app
技术领域：
本发明涉及接地电感电路，具体讲，涉及采用回转体电路的接地电感电路。
已经提出的采用回转体电路的接地电感电路其第一和第二运算跨导放大器(OTA)的两个输入端和两个端出端彼此联起来，以电容器联接第二OTA的两个输入端子或第一OAT的两个输出端子，且第一OAT的输入端子之一是交流接地的。
但是，这种类型的电路虽然在理论上可作为接地的电感电路，但实际工作中却不能作为接地电感电路工作。
本发明的目的在于通过提供有实用价值的采用回转体的接地电感电路来克服上述问题。
本发明的另一目的在于提供一种采用回转体电路的接地电感电路，它无直流偏置变动，且特性稳定。
采用根据本发明的回转体电路的接地电感电路其中所述第一跨导放大器的第一输入端与所述第二跨导放大器的第二输出端相联；所述第一跨导放大器的第一输出端和所述第二跨导放大器的第一输入端联到电容器的一个端上，而电容器的另一端则接地；所述第一跨导放大器的第二输入端和第二输出端以及所述第二跨导放大器的第二输入端和第一输出端分别交流接地。
另外，本发明的附加特征在于第一和第二跨导放大器以电流负载电路构成，且负载电流的电流源以电流放大器构成。第一跨导放大器包括一对第一差分三极管；一对第二差分三极管，其基极和集电极共同与所述成对的第一差分三极管的基极和集电极相联；一对电流负载第三三极管；以及，一对第四三极管，它们共同与所述成对的第一和第二差分三极管的发射极相联，并构成恒流源。第二跨导放大器包括一对第五差分三极管；一对第六差分三极管，其基极和集电极共同与所述成对的第五差分三极管的基极和集电极相联；一对电流负载第七三极管；以及一对第八三极管，它们共同与所述成对的第五和第六差分三极管的发射极相联并且构成恒流源。
第三和第七三极管的各基极共同与其集电极与基极彼此相联的第九三极管的基极相联，且所述第四和第八三极管的基极共同与形成电流镜象电路的一对第十三极管的输出端三极管的基极相联。
根据本发明，无直流偏置变动且偏置平衡极稳定的电路可通过建立如下联接实现将OTA1的第一输入端与OTA2的第二输出端相联，将OTA1的第一输出端和OTA2的第一输入端与一个电容相联，电容另一端接地，以及将OTA1的第二输入端和第二输出端以及OTA2的第二输入端与第一输出端交流接地。
图1为方框图，示出采用已有技术的回转体电路的接地电感的结构；图2为方框图，示出图1所示接地电感的工作原理；图3为另一方框图，示出图1的接地电感的工作原理；图4为图1所示接地电感的电路图；图5为方框图，示出采用根据本发明一个实施例的回转体电路的接地电感的结构；图6为方框图，示出图5接地电感的工作原理；图7为电路图，示出采用根据本发明实施例的回转体电路的接地电感；和图8为另一电路图，示出采用根据本发明另一实施例的回转体电路的接地电感。
附图中，相同的标号代表相同的结构部件。
首先，为了便于对本发明的理解，参照图1至4说明采用已有技术的回转体电路的接地电感电路。
图1所示电路在未审日本专利申请公开、HEI 1-208011中有描述。
图1中，每个第一和第二OTA1，2的两个输入端和两个输出端彼此联接，电容器3联接到OTA1的两上输出端或OTA2的两个输入端。以此结构，OTA1的输入端之一被交流接地。
下面参照图2描述采用已有技术的回转体电路的接地电感电路的工作原理。
图2中，以G代表第一和第二OTA1，2的跨导，为使电路能作为回转体而工作，当用参数Y后，方程(1)将为I1I2=O-GGOV1V2----(1)]]>I1和I2分别代表流过OTA1和2的电流，V1和V2代表分别加到OTA1和2的电压。
方程(1)也可改写成方程(2)和(3)I1＝-G.V2 (2)I2＝G.V1 (3)此外，由方程(4)给出电阻倒数的跨导G，方程(5)可从方程(2)，(3)和(4)中导出。
G＝1/Rg(4)V1I1=-Rg2·I2V2----(5)]]>在方程(5)中，-V2/I2可如图2由端子X-X’的阻抗来替代。由Z1和Z2代表每个输入端和输出端的阻抗，则导出方程(6)。
Z1=Rg2Z2----(6)]]>当端子X-X’间以电容(容值为C)替代后，由方程(7)给出阻抗Z2。
Z2＝1/jωC (7)其中j2＝-1，ω＝2πf，f为频率。
将方程(7)代入方程(6)得到确定阻抗Z1的方程(8)。Z1=jωCRg2----(8)]]>假定Z1＝jωL，由方程(9)给出电感L。
L＝Rg2C (9)相应地，如图3所示OTA1的负输入端的接地最终实现了接地电感电路。
图4示出采用已有技术的回转体电路的接地电感电路。
图4还提及在主节点的直流偏置，其中，电源电压设为1.05V，对模拟接地线(交流接地线)的偏置为0.88V，电容为100PF。这些直流偏置是以诸如AWB或SPICE的电路模拟器的模拟结果为基础确定的。
模拟结果表明，加到OTA的各输入和输出端的偏置差别很大，且在所有点上三极管都饱和，因而不能正常工作。由于串联阻值分量r在频率f＝500HKz对Zin＝15.4KΩ时为13.2KΩ，则接地电感的值基本为串联电阻分量。
结果，根据电感的持性图，Q＝117，相位＝30.6度(理想情况下Q＝∞，相位＝90度)，因而应当理解，在实用中，电感对于作为接地电感基本上是无用的。
由于前面的原因，采用已有技术的回转体电路的接地电感电路的问题在于不能用作实用电路，尽管理论上是能作为接地电感的。
参照图5至8描述本发明的一些实施例。
如图5，该实施例中第一跨导放大器1(OTA1)的第一输入端(非倒相输入端)，和第二跨导放大器2(OTA2)的第二输出端互联，OTA2的第一输入端(非倒相输入端)和OTA1的第一输出端联到电容3的一端，而电容3的另一端接地，OTA1的第二输入端和第二输出端以及OTA2的第二端入端和第一输出端交流接地。
图6的方框图示出本发明实施例的工作原理。
参照图6将详细描述采用本发明回转体的接地电感电路的工作原理。
图6中，由G代表OTA的跨导，为使电路作为回转体而工作，当用参数Y后，方程(10)如下I1′I2′=O-GGOV1′V2′----(10)]]>方程(10)可改写为方程(11)和(12)。
I1’＝-G.V2’(11)I2’＝G.V1’ (12)此外，由方程(13)和(14)分别给出电压V2’和电流I2’。
V2’＝Vc＝Ic/jωC(13)I2’＝-Ic(14)作为阻抗的倒数，跨导G由方程(15)给出G＝1/Rg (15)这样，从方程(11)-(15)中导出方程(16)V1′I1′=I2′/G-GVc=-1G2•-IcVc=Rg2•IcVc----(16)]]>以Z1’代表输入的阻抗，方程(17)为Z1’＝jωCRg2(17)假设Z＝jωL，电感L由方程(18)给出
L＝Rg2C(18)如上所述，应当理解，根据本实施例的电路构成了接地电感。
图7示出根据本发明的实用电路。
参见图7，第一跨导放大器包括一对差分三极管Q15，Q16；一对差分三极管Q14，Q17，其基极和集电极同时与Q15，Q16的基极和集电极相联；电流负载三极管Q10，Q11以及分别与各对差分三极管的发射极相联而形成恒流源的三极管Q22、Q23。第二跨导放大器包括类似前一个的差分三极管Q19、Q20等等。电容C10与图5的电容C3对应。对第一和第二跨导放大器装载电流的Q10-Q13的基极一同与其集电极与基极相联的三极管Q28的基极相联。而形成跨导放大器的电流源的NPN三极管Q22-Q25与电流镜像电路的输出端三极管Q26的基极共同相联。此外，图7中标号C-J代表电流表。
为了与已有技术电路的表现进行比较，图7也提及了主节点的直流偏置，其中电源电压设为1.05V，对模拟接地线(交流接地线)的偏置为0.88V，电容C10为100pF。这些直流偏置是在诸如AwB或SPICE的电路模拟器模拟结果的基础上确定的。
模拟的结果证实，在根据本发明的实施例中，对跨导放大器的各输入和输出端的直流偏置为880mV±5mV(参见图7中节点K、L、M和N的值)，且极为稳定。与此相比，对图4的电路，偏置从中心880mV上的最大偏移为570mV(第一跨导放大器1的差分三极管的集电极节点K的直流偏置为309mV)。结果，本发明提供了与已有技术的电路相比极为稳定的直流偏置。
根据本发明，接地电感的值大大降低，在f＝500KHZ，Zin＝22.5KΩ时，串联电阻分量r＝1.3KΩ即为佐证。根据电感的特性图，由于Q＝17.3且相位为86.7度(Q＝1.17，相位为30.6度，已有技术电路)，且根据实际用作无源元件的线圈的特性Q约为20，则根据本实施例的接地电感被确定能满意地作为实际接地的电感来工作。
现在对采用本发明另一实施例所实现的接地电感的实际电路进行解释。
图8为另一个用本发明的回转体电路的接地电感的电路。
如图8所示，对于第一和第二跨导放大器的电流源，NPN三极管(Q22-Q25)的基极与第一实施例的方式相同的方式联在共同的基极上，而电流负载PNP三极管(Q10-Q13)联到以一对差分三极管Q34、Q35和电流镜像电路(Q29、Q30)所构成的电流放大器上。结果，电流放大器的输出被输入到三极管Q28的基极上，其集电极电流被输入到电流放大器作为反馈去控制三极管Q28的基极电流的变动；结果，将电流装入第一和第二跨导放大器的PNP三极管Q10、Q11、Q12和Q13的基极电流以类似方式受到控制，从而将其集电极电流(负载电流)控制到给定值。
附图也提及到主直流偏置，其中，电源电压被设置为1.05V，对模拟接地线的偏置为0.88V，且电容为100PF。这些直流偏置是在用诸如AWB或SPICE的电路模拟器模拟的结果基础上确定的。此处，加到电流放大器上的偏置受到控制，从而不使三极管饱和。
模拟的结果显示，加到OTA的各输入端和输出端上的直流偏置为800mV±1mV(已有技术电路产生的最大偏置以800mV为中心计是570mV)，且与已有技术的电路相比极为稳定。
根据本发明的这个实施例，接地电感的值大大降低，在f＝500KHZ，Zin＝23.8KΩ时串联电阻分量r＝1.18KΩ就是例证。根据电感的特性图，由于Q＝20.17，相位为87.2度(Q＝1.17，相位＝30.6度，已有技术)，根据本发明的接地电感被确定能满意地作为实用接地的电感来工作。
如上所述，本发明的作用在于提供无直流偏置变动和具极稳定的偏置平衡的接地电感特性。本发明还构成了一种高Q值的接地电感电路。
另外，由于第一和第二跨导放大器是以电流负载的电路构成的，且电流源是以电流放大器构成的，由于负载电流变化很小，偏置极稳定因而该发明的附加作用在于提供极好的接地电感特性。另外，还可根据本发明构制成高Q值的接地电感电路。
权利要求
1.一种采用回转体电路的接地电感电路，它包括第一和第二跨导放大器，每个放大器具有两个输入端和两个输出端，其特征在于包括所述第一跨导放大器的第一输入端与所述第二跨导放大器的第二输出端相联；所述第一跨导放大器的第一输出端和所述第二跨导放大器的第一输入端联到电容器的一个端上，而电容器的另一端则接地；以及所述第一跨导放大器的第二输入端和第二输出端以及所述第二跨导放大器的第二输入端和第一输出端分别交流接地。
2.如权利要求1的电路，其特征在于所述第一和第二跨导放大器以电流负载电路构成，且负载电流的电流源以电流放大器构成。
3.如权利要求2的电路，其特征在于所述第一跨导放大器包括一对第一差分三极管；一对第二差分三极管，其基极和集电极共同与所述成对的第一差分三极管的基极和集电极相联；一对电流负载第三三极管；以及，一对第四三极管，它们共同与所述成对的第一和第二差分三极管的发射极相联，并构成恒流源。
4.如权利要求3的电路，其特征在于所述第二跨导放大器包括一对第五差分三极管；一对第六差分三极管，其基极和集电极共同与所述成对的第五差分三极管的基极和集电极相联；一对电流负载第七三极管；以及一对第八三极管，它们共同与所述成对的第五和第六差分三极管的发射极相联并且构成恒流源。
5.如权利要求4的电路，其特征在于所述第三和第七三极管的各基极共同与其集电极与基极彼此相联的第九三极管的基极相联，且所述第四和第八三极管的基极共同与形成电流镜象电路的一对第十三极管的输出端三极管的基极相联。
6.如权利要求4的电路，其特征在于所述第三和第七三极管的各基极联到所述第一跨导放大器和所述电流放大器。
全文摘要
每个具有两个输入和两个输出端的第一和第二跨导放大器OTA1、OTA2，其OTA1的第一输入端与OTA2的第二输出端相联，OTA1的第一输出端和OTA2的第一输入端联到电容一端上，而电容另一端接地，OTA1的第二输入端和第二输出端以及OTA2的第二输入端和第一输出端交流接地。
文档编号H03H11/02GK1131843SQ9511905
公开日1996年9月25日 申请日期1995年12月5日 优先权日1994年12月5日
发明者藤井友宏 申请人:日本电气株式会社