一种风电场用主升压变压器的制造方法
【技术领域】
[0001] 本实用新型设及一种变压器，特别是一种用于风力发电机组的主升压变压器。
【背景技术】
[0002] 目前风力发电已成为国际上公认的技术最成熟、开发成本最低、最具发展前景的 可再生能源之一，因而主升压变压器被广泛应用于风力发电。
[0003] 由于风电场风力的大小和方向是不稳定的、没有规律的，风电机组发出的电能质 量相对不稳定，导致风力电能的谐波量大量增加；另外风电机组中采用了大量的电力电子 元件，也导致风力电能的谐波量大量增加，风力电能必须经过处理才能注入电网；为了使风 电场所产生的、注入电网的谐波电流满足国标对电能质量的相关要求，主升压变须配置滤 波装置;另一方面，风电机组发出的电能连续不断变化，使主升压变频繁从低负载到高负载 循环运行，运要求主升压变抗短路冲击能力比常规变压器强。现有风电场用主升压变压器 配置滤波装置的方式通常有两类：
[0004] 1)结构与常规的主升压变压器相同，变压器铁忍的设计磁密(也就是磁通密度，指 垂直通过单位面积的磁力线的数量，也称磁感应强度B，简称磁密)按升压用电力变压器考 虑，即B=I. 7~1.73T，变压器连接组别为YNdl 1，在低压侧就地接滤波装置滤波，如图4所示， 变压器短路阻抗按国标考虑，即（国标值:110 kV级为10.5%，220 kV级为12~14%);
[000引2)结构在常规的主升压变压器基础上增加一个第=绕组，作为滤波装置的电源， 即第S绕组与感应滤波调谐支路、静止无功发生器SVG相连，变压器铁忍的设计磁密仍按升 压用电力变压器考虑，即B=I.7~1.73T，变压器连接组别为YNdlldll,如图5所示;变压器短 路阻抗按国标考虑，即（国标值:110^级为10.5%，220 ^级为12~14%)。
[0006] 已有技术存在的不足之处是：
[0007] 1)因 W上两种结构形式的风电场用变压器铁忍的设计按升压用电力变压器考虑， 磁密较大(B=I. 7~1.73T，变压器连接组别为YNdl 1或YNdl Idl 1 )，变压器铁忍工作在铁忍磁 化曲线的近饱和段上，由于变压器励磁电流的大小和波形取决于铁忍的饱和程度，饱和程 度愈高，励磁电流的波形崎变愈严重，其各次谐波电流的幅值愈大，使得磁化电流呈尖顶波 形，因而含有奇次谐波，必须借助外部滤波装置，才能减少变压器铁忍中的谐波磁通成分；
[0008] 2)由于风电场用变压器铁忍的设计按升压用电力变压器考虑，铁忍中存在谐波磁 通成分大，加之其高、低压绕组之间的短路阻抗值按国标设计，相对较小（国标值：110 kV级 为10.5%，220 kV级为12~14%)，因而变压器空载损耗、振动和噪音都较大，而且变压器抗短 路冲击能力相对较低；
[0009] 3)由于须配置滤波装置来减少变压器铁忍中的谐波磁通成分，各次谐波滤波器 群、开关群及检修设备占地面积大、投资及维护费用高，增大了风电场的总投资成本。
【发明内容】
[0010] 本实用新型的目的在于提供一种新型的风电场用主升压变压器，W克服已有技术 所存在的上述不足。
[0011] 本实用新型采取的技术方案是:一种风电场用主升压变压器，包括铁忍、高压绕组 和低压绕组，所述高压绕组与低压绕组之间设置有d接的辅助绕组，不带负荷，引出接地，变 压器连接组别为YNdll+d，高压绕组、低压绕组和辅助绕组=个绕组之间的短路电抗关系满 足下述关系：Xl3巧23。乂12 ;
[0012] 其中；
[0013] Xi2-为辅助绕组开路，高压绕组与低压绕组之间的短路电抗，
[0014] Xi3-为低压绕组开路，高压绕组与辅助绕组之间的短路电抗，
[0015] X23-为高压绕组开路，低压绕组与辅助绕组之间的短路电抗；
[0016] 所述低压绕组的应数和铁忍的有效截面积与升压用电力变压器相比：
[0017] 或是低压绕组的应数与升压用电力变压器相同，铁忍的有效截面积增大，
[0018] 或是铁忍的有效截面积与升压用电力变压器相同，低压绕组的应数增大，
[0019] 或是铁忍的有效截面积和低压绕组的应数均比升压用电力变压器大，
[0020] 使铁忍的磁密达到变流变压器设计要求的磁密、即B含1.65 T。
[0021] 其进一步的技术方案是:所述高压绕组与低压绕组之间的短路阻抗值比国标值大 10〇/〇 W上，即：110 kV级为 10.5% X 110%W 上，220 kV级为（12~14%) X 110%W 上，其中 10.5%为 110 kV级国标值，12~14%为220 kV级国标值。
[0022] 由于采用上述技术方案，本实用新型之一种新型风电场用主升压变压器具有如下 有益效果：
[0023] 1.由于降低了变压器铁忍的磁通密度，降低了铁忍的饱和程度，可W降低励磁电 流的波形崎变程度，有效降低各次谐波电流幅值；
[0024] 2 .通过改变变压器内部结构，增加辅助绕组，可有效减少风电场用主升压变压器 铁忍中的谐波磁通成分，起到消除谐波的作用，使风电场所产生的、注入电网的谐波电流满 足国标对电能质量的相关要求，降低风电并网对接入电网的影响；
[0025] 由于增加了辅助绕组，对于某一特定结构的风电场用主升压变压器而言，低压绕 组的某一次谐波电流在铁忍中产生的谐波磁通02nf，将在辅助绕组产生感应谐波电势，由 于辅助绕组为d接，是个闭合回路，会产生感应谐波电流，该感应谐波电流在铁忍中产生的 谐波磁通03nf将平衡02nf，从而在铁忍中消除谐波磁通02nf部分，使高压绕组中感应的谐 波电流接近为零，达到减少铁忍中的谐波磁通成分的效果；
[0026] 另外由于变压器铁忍中的谐波磁通成分减少，可降低变压器空载损耗、振动和噪 音；
[0027] 3.通过改变变压器内部结构增大了高、低压绕组间的短路阻抗，而较高的短路阻 抗不仅可W有效降低各次谐波电流幅值（由于电抗与频率成正比，谐波次数越高，效果越明 显），而且可增强变压器抗短路冲击能力；
[0028] 4 .由于不用配置滤波装置，极大地减少了各次谐波滤波器群、开关群及检修设备 的投资、占地面积及维护的投资成本；由于W上技术方案均在变压器油箱内部实现，主升压 变成本仅增加10%左右。
[0029] 下面通过附图和实施例对本实用新型之一种风电场用主升压变压器的技术特征 作进一步的说明。
【附图说明】
[0030]图1为本实用新型之一种风电场用主升压变压器并网线路示意图；
[0031 ]图2为本实用新型之一种风电场用主升压变压器绕组布置示意图；
[0032] 图3为本实用新型之一种风电场用主升压变压器绕组阻抗星形等效电路；
[0033] 图4~图5为现有风电场用主升压变压器并网线路示意图：
[0034] 图4为在低压侧就地接滤波装置滤波，连接组别为YNdll;
[0035] 图5为增加一个第=绕组作为滤波装置的电源，连接组别为YNdl Idl 1。
[0036] 图中；
[0037] 101-电网，102-主升压变压器，1-高压绕组，2-低压绕组，3-辅助绕组，103-风电场，104-原有主升压变压器，105-滤波器，1051-第S绕组(滤波装置电源绕组）；
[003引W2-低压绕组的应数，A-铁忍的有效截面积。
【具体实施方式】
[0039] 实施例一
[0040] -种风电场用主升压变压器，包括铁忍、高压绕组1和低压绕组2,所述高压绕组1 与低压绕组2之间设置有d接的辅助绕组3,该辅助绕组不带负荷，引出接地，变压器连接组 别为YNdll+d，高压绕组、低压绕组和辅助绕组S个绕组之间的短路电抗关系满足下述关系 :Xl3+X23*Xl2，
[0041 ]其中；
[0042] Xi2-为辅助绕组开路，高压绕组与低压绕组之间的短路电抗，
[0043] Xi3-为低压绕组开路，高压绕组与辅助绕组之间的短路电抗，
[0044] X23-为高压绕组开路，低压绕组与辅助绕组之间的短路电抗。
[004引所述低压绕组的应数和铁忍的有效截面积与升压用电力变压器相比：
[0046]低压应数W2相同，铁忍有效截面积A增大5.7%，各项指标如下表：
[004引所述高压绕组（1)与低压绕组(2)之间的短路阻抗值比国标值大10%W上，即：
[0049] 110kV级为10.5%X110%W上，220 kV级为（12~14%)X110%W上，其中10.5%为110 kV级国标值，12~14%为220 kV级国标值。
[0050] 实施例二
[0051] -种风电场用主升压变压器，其结构与实施例一基本相同，包括铁忍、高压绕组1 和低压绕组2,所述高压绕组1与低压绕组2之间设置有d接的辅助绕3,不带负荷，引出接 地，变压器连接组别为YNdll+d，高压绕组、低压绕组和辅助绕组S个绕组之间的短路电抗 关系满足下述关系：Xl3巧23>Xl2，
[0052] 其中；
[0053] Xi2-为辅助绕组开路，高压绕组与低压绕组之间的短路电抗，
[0054] Xi3-为低压绕组开路，高压绕组与辅助绕组之间的短路电抗，
[0055] X23-为高压绕组开路，低压绕组与辅助绕组之间的短路电抗。
[0056] 所述高压绕组（1)与低压绕组(2)之间的短路阻抗值比国标值大10%W上，即：
[0057] 110kV级为10.5%X110%W上，220 kV级为（12~14%)X110%W上，其中10.5%为110 kV级国标值，12~14%为220 kV级国标值。
[0058] 所不