一种双模四通道汽轮机蒸汽湿度测量系统的利记博彩app
【专利摘要】本实用新型公开了一种双模四通道汽轮机蒸汽湿度测量系统，测量系统由信号处理及控制器、TE111模模块、TE011模模块、压力计和温度计组成；TE111模模块和TE011模块结构相同，分别在TE111模式和TE011模式下工作；压力计和温度计的输出端接信号处理及控制器的相应输入端，信号处理及控制器的相应控制输出端分别接TE111模式模块、TE011模式模块的相应输入端，其输入端分别接TE111模式模块、TE011模式模块的相应输出端。本实用新型采用四通道双模谐振模式工作，快速、准确测量湿蒸汽湿度，消除水膜厚度及环境温度引起的测量误差，提高湿度测量精度。
【专利说明】
一种双模四通道汽轮机蒸汽湿度测量系统
技术领域
[0001] 本实用新型涉及汽轮机蒸汽湿度测量系统，尤其是一种双模四通道汽轮机蒸汽湿 度测量系统，属于汽轮机蒸汽湿度在线监测技术领域。
【背景技术】
[0002] 对于汽轮机末几级的湿蒸汽状态，湿度过大会腐蚀叶片表面，湿度不同，造成的这 种水蚀程度也就不同。所以从汽轮机运行效率的角度，以及从叶片水蚀程度的角度，在线精 确测定湿蒸汽的湿度对汽轮机的长期稳定性及其寿命具有重大意义。目前国内外用于汽轮 机内流动湿蒸汽湿度的测量方法主要是热力学法、光学法、CCD成像法及微波金属圆柱波导 微扰法。
[0003] 热力学法是从汽轮机的排汽中抽取部分汽体样本，引向测量段进行处理，由于热 力学湿度法湿度测量装置的体积较大，只适用于在测量汽轮机排汽湿度等具有较大蒸汽空 间的场合使用，不能够实现蒸汽湿度的在线测量。
[0004] 光学法湿度测量依据的原理是当光线通过含有细微颗粒或雾滴的介质时将产生 散射现象。可直接测出蒸汽中水滴的粒径分布，装置的外形尺寸小，对被测汽流的状态无干 扰等优点，但实用中要保证光学窗口的洁净、不结露，测量结构复杂，设备造价高。
[0005] CCD成像法采用图像处理技术，显微视频技术和微粒图像速度仪测量汽轮机中蒸 汽湿度和水滴直径，但设备造价高，在准确度等方面需进一步的提高。
[0006] 微波金属圆柱波导微扰法是微波谐振腔的微扰，其工作原理是:微波谐振腔内介 质介电常数的微小变化，将对谐振腔产生微扰，引起谐振腔谐振频率的改变，通过测量谐振 腔谐振频率的变化，可以测量谐振腔内介质介电常数，能够实现蒸汽湿度的在线测量。
[0007] 汽轮机湿蒸汽是由干饱和蒸汽和大量的细小雾滴组成的汽-水混合物，由于气态 水和液态水的介电常数差别很大，因此汽轮机排汽的湿度不同，其介电常数也就不同。对于 一定频率的微波场，在压力、温度一定的情况下，汽轮机湿蒸汽的介电常数只决定于湿蒸汽 的湿度，因此，可以通过测量汽轮机湿蒸汽的介电常数来实现汽轮机湿蒸汽湿度的测量。
[0008] 湿蒸汽湿度传感器采用的是圆柱波导结构，为了让湿蒸汽流过谐振腔，谐振腔两 端开有圆环缝隙。谐振腔采用全金属结构，长时间工作在湿蒸汽状态，谐振腔内表面会形成 一层水膜，使谐振腔谐振频率发生偏移，从而使测量结果产生偏差。可见，水膜对蒸汽湿度 测量系统的精确度会产生一定的影响，因此有必要对水膜厚度进行测量，消除水膜厚度对 测量结果带来的测量误差，提高湿度测量精度。
[0009] 目前，国内外对谐振腔内表面形成的水膜层厚度测量还未见文献报道，目前微波 谐振腔湿度测量中大多使用一个谐振腔作为湿度传感器，称为单腔测量系统，单腔测量系 统对微波源的频率稳定度要求较高，而且无法消除谐振腔体热膨胀因素的影响;个别学位 论文报道使用两个谐振腔作为湿度传感器，称为双腔测量系统，双腔测量系统对微波源的 频率稳定度要求不是很高，而且消除了谐振腔体热膨胀因素的影响，但目前的双腔测量系 统没有考虑谐振腔内表面形成的一层水膜对测量结果带来的测量误差，影响了测量精度； 因此，迫切需要研究一种结构简单，能够消除水膜厚度引起的测量误差的测量方法，提高湿 度测量精度，满足在线监测汽轮机内蒸汽湿度测量的要求。 【实用新型内容】
[0010] 针对上述现有技术的缺陷或不足，本实用新型提出一种双模四通道汽轮机蒸汽湿 度测量系统。
[0011] 为实现上述实用新型目的，本实用新型采用的技术方案如下：
[0012] 一种双模四通道汽轮机蒸汽湿度测量系统，包括信号处理器及控制器、TEm模式 模块、TEqii模式模块;所述TEm模式模块、TEqii模式模块结构相同，分别在TEm模式和TEon 模式下工作;所述信号处理及控制器的相应控制输出端分别接TEm模式模块、TEqii模式模 块的相应输入端，其输入端分别接TEm模式模块、TEqii模式模块的相应输出端；
[0013]所述TEm模式模块由第一扫频信号源、第一隔离器、第一功率分配器、第一测量谐 振腔、第一参考谐振腔、第一参考通道和第一测量通道组成;所述第一扫频信号源的输入端 接信号处理及控制器的相应输出端，在信号处理及控制器控制下生成扫频信号，扫频信号 经第一隔离器输入第一功率分配器，所述第一功率分配器输出的第一路信号和第二路信号 分别经第一测量通道和第一参考通道输出至信号处理及控制器的相应输入端；
[0014]所述第一测量通道由第一环形器、第一检波器组成；所述第一功率分配器输出的 一路信号依次经第一环形器、第一检波器输出至信号处理及控制器的相应输入端，另一路 信号输出至第一微波测量谐振腔;所述第一参考通道由第二环形器、第二检波器组成;所述 第二环形器的相应输出端与第一参考谐振腔连接；
[0015] 所述第一参考谐振腔与第一测量谐振腔为尺寸相同的圆柱波导谐振腔，所述第一 参考谐振腔为封闭腔，充满干饱和蒸汽;所述第一测量谐振腔为非封闭腔，允许待测蒸汽自 由通过;所述第一扫频信号源的频率扫描范围由第一测量谐振腔的谐振频率决定，所述第 一测量谐振腔的谐振频率f〇 2为：
[0016]
( 1 )
[0017] 式中，c为光速，a为第一测量谐振腔的半径，1为谐振腔的长度，&"为湿蒸汽的相 对介电常数均值；
[0018] 所述TEm模式模块由第二扫频信号源、第二隔离器、第二功率分配器、第三环形 器、第三检波器、第四环形器、第四检波器、第二测量谐振腔、第二参考谐振腔组成;所述第 二扫频信号源的频率扫描范围由的谐振频率决定，所述第二测量谐振腔(15)的谐振频率f 04 为：
[0019； ( 2 )
[0020] 式中，c，a，1，^^的取值与（1)式相同。
[0021]进一步，所述的双模四通道汽轮机蒸汽湿度测量系统还包括压力计和温度计;所 述压力计和温度计的输出端接信号处理及控制器的相应输入端。
[0022] 进一步，所述第一扫频信号源和第二扫频信号源均为DDS扫频信号源，其频率扫描 范围分别为5.3G-5.7G和9.3G-9.7G。本实用新型的有益效果在于：
[0023] 1、本实用新型圆柱波导谐振腔双模谐振四通道模式工作，使每个微波元器件工作 在窄带情况下，成本低；
[0024] 2、本实用新型采用四通道模式工作，有效抵消蒸汽温度引起的金属热膨胀。利用 圆柱波导谐振腔在一个工作模式下谐振频率的偏移与水膜厚度成线性变化的规律，在另一 个工作模式下谐振频率的偏移与水膜厚度成三次多项式的变化规律，通过多项式拟合技 术，解决了解析表达式需要求解含有贝塞尔函数积分的方程，难于求解、计算复杂且计算量 大的问题；
[0025] 3、本实用新型实际测试时，根据存储的拟合公式，快速、准确测量湿蒸汽湿度传感 器内壁水膜厚度，进而快速、准确测量水膜对湿度测量引入的误差，使用方便；
[0026] 4、本实用新型解决了湿度传感器内表面水膜厚度及环境温度变化对汽轮机湿蒸 汽湿度的测量影响，快速、准确测量湿蒸汽湿度传感器内壁水膜厚度，消除水膜厚度及金属 热膨胀对测量结果带来的测量误差，提高了湿度测量精度。
【附图说明】
[0027]图1是本实用新型中测量系统的原理框图；
[0028]图2是本实用新型中测量系统的结构示意框图；
[0029]图3是TEm模式下水膜厚度与谐振频率偏移的关系图；
[0030]图4是TEon模式下谐振频率偏移与水膜厚度的关系图。
【具体实施方式】 [0031] 实施例1:
[0032]如图1所示，一种双模四通道汽轮机蒸汽湿度测量系统，由信号处理器及控制器1、 TEm模式模块、TEm模式模块、压力计20和温度计21组成;所述TEm模式模块、TEm模式模 块结构相同，分别在TEm模式和TEm模式下工作;所述压力计20和温度计21的输出端接信 号处理及控制器1的相应输入端，所述信号处理及控制器1的相应控制输出端分别接TEm模 式模块、TEm模式模块的相应输入端，其输入端分别接TEm模式模块、TEm模式模块的相应 输出端；
[0033]所述TEm模式模块由第一扫频信号源2、第一隔离器3、第一功率分配器4、第一测 量谐振腔6、第一参考谐振腔9、第一参考通道和第一测量通道组成;所述扫频信号源2的输 入端接信号处理及控制器1的相应输出端，在信号处理及控制器1控制下生成扫频信号，扫 频信号经第一隔离器3输入第一功率分配器4,所述第一功率分配器4输出的第一路信号经 第一测量通路输出至信号处理及控制器1的相应输入端，第二路信号经第一参考通路输出 至信号处理及控制器1的相应输入端；
[0034] 所述第一测量通道和第一参考通道结构相同；所述第一测量通道由第一环形器5、 第一检波器7组成;所述第一功率分配器4输出的第一路信号依次经第一环形器5、第一测量 谐振腔6、第一检波器7输出至信号处理及控制器1的相应输入端;所述第一参考通路由第二 环形器8、第二检波器10组成;所述第一环形器5的相应端口与所述第一测量谐振腔6连接； 所述第二环形器8与第一参考谐振腔9连接;所述第一微波参考谐振腔9与第一微波测量谐 振腔6为尺寸相同的圆柱波导谐振腔，所述第一微波参考谐振腔9为封闭腔，充满干饱和蒸 汽;所述第一微波测量谐振腔6两端开缝，待测蒸汽自由通过所述第一微波测量谐振腔6;所 述TEm模式模块由第二扫频信号源11、第二隔离器12、第二功率分配器13、第三环形器14、 第三检波器16、第四环形器17、第四检波器19、第二测量谐振腔15、第二参考谐振腔18组成； 所述第一扫频信号源2的频率扫描范围由第一测量谐振腔6的谐振频率决定，所述第一测量 谐振腔6的丨皆振颇惠 fn?为：
[0035]
( 1 )
[0036] 式中，c为光速，a为第一测量谐振腔(6)的半径，1为谐振腔的长度，巧."为湿蒸汽的 相对介电常数均值;所述第二扫频信号源的频率扫描范围由的谐振频率决定，所述第二测 量谐振腔15的谐振频率f〇4为：
[0037]
.( 2 )
[0038] 式中，c，a，1，心,的取值与（1)式相问。
[0039] 所述第一扫频信号源2和第二扫频信号源11均为DDS扫频信号源，其频率扫描范围 分别为5 · 3G-5 · 7G和9 · 3G-9 · 7G。
[0040]本实用新型应用谐振腔微扰理论，分析由水膜引起的TEm模式、TEm模式的谐振 频率偏移。分为2个模式分别测量，1个模式为TEm模式，另一个模式为TEqii模式。第一参考 谐振腔9和第二参考谐振腔18是封闭腔，腔内充满干饱和蒸汽。第一测量谐振腔6和第二测 量谐振腔15两端开缝，让待测蒸汽自由通过，腔内充满待测蒸汽。通过测量得到的4个微波 谐振频率，求得水膜厚度带来的谐振频率偏移，进而消除水膜厚度对测量结果带来的测量 误差，提高湿度测量精度。在本实施例中，第一测量谐振腔6和第二测量谐振腔15采用授权 公告号CN101183081B的发明专利〃用于蒸汽湿度检测的微波传感器〃中描述的微波传感器。 第一扫频信号源的型号2为MW88-C，第二扫频信号源11的型号为MW88-X。第一隔离器3的型 号为CTP-4080A，第二隔离器12的型号为ΧΤΡ-8016Α。第一功率分配器4和第二功率分配器13 的型号均为ZFSC-2-10G。第一检波器7、第二检波器10、第三检波器16、第四检波器19的型号 均为MW68-SKU。第一环形器5和第二环形器8的型号均为CTP-4080H，第三环形器14和第四环 形器17的型号均为ΧΤΡ-8016ΑΗ。
[0041]第一测量谐振腔6、第一参考谐振腔9、第二测量谐振腔15、第二参考谐振腔18用支 架支撑置于汽轮机排气缸内，其轴线上下平行。第一测量谐振腔6、第一参考谐振腔9、第二 测量谐振腔15、第二参考谐振腔18的微波信号传输接口分别通过矩形波导和波导同轴转换 器连接到第一环形器5、第二环形器8、第三环形器14、第四环形器17的相应端口，各矩形波 导穿过汽轮机排气缸外壳进入汽轮机排气缸内，温度计21和压力计20固定在第二测量谐振 腔15的外壁上，测量湿蒸汽湿度时。第一测量谐振腔6和第二测量谐振腔15的轴线均与汽轮 机排汽气流方向平行，让湿蒸汽自由流过腔体。
[0042]圆柱波导谐振腔以TEm模式工作时，圆柱坐标系下的圆柱波导谐振腔的电场方程 为：
[0043] (3 )
[0044] t Λ 、 (.4 )
[0045] 式中，Kc2 = 1.841/a，Am为腔内电场强度在r方向的幅值。a为圆柱波导谐振腔的半 径，1为圆柱波导谐振腔的长度，r为半径方向变量，z为长度方向变量，f为横截面上角度变 量，^3 1分别为腔内电场强度分布，J1,心'分别为1阶贝塞尔函数和1阶贝塞尔函数的1阶 导数。
[0046] 设圆柱波导谐振腔内为充满相对介电常数erm的湿蒸汽，没有水膜时，谐振频率为
f〇2 ：
[0047] ( 5 )
[0048] 式中，c为光速，a为圆柱波导谐振腔的半径，1为圆柱波导谐振腔的长度。
[0049] 产生厚度为h水膜后，谐振频率由f〇2变为h，谐振频率的改变量Δ = f ^fo2，应 用微扰法，得谐振频率的改变量A f2满足：
[0050]
[0051]
[0052] 式中，er是水的相对复介电常数的实部，erm为湿蒸汽的相对介电常数，a为谐振腔 的半径，h为水膜厚度，1(。 2 = 1.841/&，上为0阶贝塞尔函数，11为1阶贝塞尔函数，12为2阶贝塞 尔函数。
[0053]圆柱波导谐振腔以TEm模式工作时，工作原理类似，在圆柱坐标系下的电场方程 为：
[0054] (7)
[0055] 其中，Kca = 3.832/a，a为圆柱波导谐振腔的半径，1为圆柱波导谐振腔的长度，A幅 值，r为半径方向变量，z为长度方向变量，#为横截面上角度变量，为腔内电场强度分 布，Ji，Jo '分别为1阶贝塞尔函数和0阶贝塞尔函数的1阶导数。
[0056] 设圆柱波导谐振腔内充满相对介电常数为erm的湿蒸汽，没有水膜时，谐振频率为 f〇4：
[0057]
( 8 )
[0058] 式中，c为光速，a为圆柱波导谐振腔的半径，1为圆柱波导谐振腔的长度。
[0059] 产生水膜后，第一和第二测量谐振腔内壁水膜使腔内介质的介电常数发生变化， 使得谐振频率降低，应用微扰法计算谐振频率的偏移。设水膜均匀分布于第一和第二测量 谐振腔内壁表面，厚度为h，第二测量谐振腔频率由f 04变为f 3，应用微扰法，得谐振频率的改 变量Afw-O满足：
[0060]
[0061]
[0062] 式中，er是水的相对复介电常数的实部，erm为湿蒸汽的相对介电常数，a为谐振腔 的半径，h为水膜厚度，1(。 1 = 3.832/&，11为1阶贝塞尔函数。
[0063] 由于式(6)、式(9)比较复杂，需经过多次迭代运算才能通过频率偏移求得水膜厚 度，进而通过水膜厚度求得TEm模式下的频率偏移。为了使用方便，可对式(6)、式(9)进行 简化处理：即令水膜厚度h从0~200μπι变化，实际水膜厚度h在此范围变化，代入式（6)、式 (9)可求得频率偏移△ ，△ fw-Q，对h和△ △ fw-Q和h分别进行曲线拟合，发现h和Δ fd拟合结果为线性，BP
[0064] h = ai · Δ fw-i+ao (10)
[0065] 式中，ajPao为拟合系数；
[0066]根据式（10)即可快速求出水膜厚度h。
[0067] Δ fw-〇和h的拟合结果为三次多项式：
[0068] Δ fw-o = b3 · h3+b2 · h2+bi · h+bo (11)
[0069] 式中，^匕和以为拟合系数；
[0070] 根据式(11)即可快速求出TEon模式下由水膜厚度引起的频率偏移Afw-o。
[0071 ]汽轮机中流动湿蒸汽湿度一般为6 %~15 %，在0.007MPa压力环境下，其相对介电 常数erm为1.0006~1.00062。取湿度1 %~70%，其相对介电常数erm为1.0005~1.0009。对 erm在1.0005~1.0009范围内取不同的值，式（10)及式（11)中的系数变化微小，所以可采用 ε?的均值^带入式(6)、式(9)进行计算，对计算结果进行曲线拟合，得到式(10)、式(11)。
[0072]在TEon模式下由蒸汽湿度引起的谐振频率偏移Δ f:
[0073] Δ f = -(f4~f3+ Δ fw-〇) (12)
[0074] 进而求得蒸汽湿度Y (13)
[0075]
[0076] 式中：^ v、^ #Pe〃f分别为工作条件下的干饱和蒸汽的相对介电常数实部、饱和水 的相对介电常数实部和虚部;Pf和Pv分别为工作条件下的饱和水、饱和水蒸气的密度。温度 确定后，关系式中的参数ε' V、ε' f、ε〃 f、pf和Pv均可计算确定。
[0077] 本实施例中，各测量谐振腔和参考谐振腔均为圆柱波导谐振腔，尺寸相同，半径为 20.598mm，长度为41.196mm，在圆柱波导谐振腔长度中点位置采用矩形波导磁耦合激励方 式激励起TEm和TEm模式，第一扫频信号源2在5.4GHz~5.61GHz频率范围工作，第一测量 谐振腔6和第一参考谐振腔9激励起TEm模式;第二扫频信号源11在9.4~9.6GHz频率范围 工作，第二测量谐振腔15和第二参考谐振腔18激励起TEm模式。空气填充时各圆柱波导谐 振腔的TEo 11模式、TEm模式的谐振频率分别为9.599GHz、5.609GHz。取湿蒸汽的相对介电常 数' =_ 1..〇0〇_β，水的相对介电常数εr = 81，让h从0~200μηι变化，对式（15)、式（18)进行计 算，对计算结果进行曲线拟合，拟合曲线如图3,图4所示。拟合结果为：
[0078] h = -0.653375 Δ fw-i+〇. 409942 (14)
[0079] Δ fw-〇 = I · 〇e-〇5 * (-0 · 042941h3+0 · 198522h2-0 · 073515h-2 · 097006) (15)
[0080] 本实施例中，第一扫频信号源2从低到高输出频率范围为5.4GHz~5.61GHz频段的 微波信号，第二扫频信号源11从低到高输出频率范围为9.4~9.6GHz频段的微波信号。干饱 和蒸汽的相对介电常数1.0005，TEm模式下，第一测量谐振腔6的谐振频率fl = 5.531911004GHz，第一参考谐振9腔的谐振频率f 2 = 5.609732574GHz。TEm模式下，第二测 量谐振腔15的谐振频率f3 = 9.59707GHz，第二参考谐振腔18的谐振频率f4 = 9.59755GHz。 erm=(f4/f3)2erv=i.oo〇6;./; : =./:?=5·60804983 GHz ;由水膜厚度引起的第一 测量谐振腔6的谐振频率偏移Δ ^: = ^-^2 = -0.07613861^ = -76.138MHz。由式（14)有h = -0.653375Δ f w-#〇. 409942可得到水膜厚度 h = 50μπι。由式（15)当 h = 50μπι 时，TEon 模式下 由水膜厚度h引起的第二测量谐振腔15的谐振频率偏移△ fw-〇 = -50ΚΗζ。蒸汽湿度引起的第 二测量谐振腔15的谐振频率偏移Δ f = -(f4-f 3+ Δ fw-〇) = -430KHZ。进而由式（13)可求得蒸 汽湿度为20 %。
[0081] 需要说明的是，在未脱离本实用新型构思前提下，对本实用新型所做的任何微小 变化与修饰均属于本实用新型的保护范围。
【主权项】
1. 一种双模四通道汽轮机蒸汽湿度测量系统，其特征在于：包括信号处理器及控制器 (1)、TEiii模式模块、TEoii模式模块;所述TEm模式模块、TEoii模式模块结构相同，分别在 TEm模式和TEoii模式下工作;所述信号处理及控制器（1)的相应控制输出端分别接TEm模 式模块、TEoii模式模块的相应输入端，其输入端分别接TEm模式模块、TEoii模式模块的相应 输出端； 所述TEm模式模块由第一扫频信号源(2)、第一隔离器(3)、第一功率分配器(4)、第一 测量谐振腔(6)、第一参考谐振腔(9)、第一参考通道和第一测量通道组成;所述第一扫频信 号源(2)的输入端接信号处理及控制器（1)的相应输出端，在信号处理及控制器（1)控制下 生成扫频信号，扫频信号经第一隔离器(3)输入第一功率分配器(4)，所述第一功率分配器 (4)输出的第一路信号和第二路信号分别经第一测量通道和第一参考通道输出至信号处理 及控制器(1)的相应输入端； 所述第一测量通道由第一环形器(5)、第一检波器(7)组成;所述第一功率分配器(4)输 出的一路信号依次经第一环形器(5)、第一检波器(7)输出至信号处理及控制器（1)的相应 输入端，另一路信号输出至第一微波测量谐振腔(6);所述第一参考通道由第二环形器(8)、 第二检波器(10)组成;所述第二环形器(8)的相应输出端与第一参考谐振腔(9)连接； 所述第一参考谐振腔(9)与第一测量谐振腔(6)为尺寸相同的圆柱波导谐振腔，所述第 一参考谐振腔(9)为封闭腔，充满干饱和蒸汽;所述第一测量谐振腔(6)为非封闭腔，允许待 测蒸汽自由通过;所述第一扫频信号源(2)的频率扫描范围由第一测量谐振腔(6)的谐振频率决定，所述笠一；mil县i坠庶腔frfti坠庶麻态f。。为. (1) 式中，C为光速，a为第一测量谐振腔(6)的半径，1为谐振腔的长度，为湿蒸汽的相对 介电常数均值； 所述TEoii模式模块由第二扫频信号源（11)、第二隔离器（12)、第二功率分配器(13)、第 =环形器（14)、第=检波器（16)、第四环形器（17)、第四检波器（19)、第二测量谐振腔（15)、 第二参考谐振腔（18)组成;所述第二扫频信号源的频率扫描范围由的谐振频率决定，所述 第二测量谐振腔(15 )的谐振频率f 04为：(2) 式中，C，曰，1 .的取值与（1)式相同。2. 根据权利要求1所述的双模四通道汽轮机蒸汽湿度测量系统，其特征在于:还包括压 力计(20)和溫度计（21);所述压力计（20)和溫度计（21)的输出端接信号处理及控制器（1) 的相应输入端。3. 根据权利要求1所述的双模四通道汽轮机蒸汽湿度测量系统，其特征在于:所述第一 扫频信号源(2)和第二扫频信号源（11)均为DDS扫频信号源，其频率扫描范围分别为5.3G- 5.76和9.36-9.76。
【文档编号】G01N22/04GK205538743SQ201620391200
【公开日】2016年8月31日
【申请日】2016年4月29日
【发明人】张淑娥, 曹晓亚, 杨再旺
【申请人】华北电力大学（保定）