专利名称：辅助电感法的变压器偏磁检测方法及装置的利记博彩app
技术领域：
本发明是一个监测开关电源中变压器偏磁的偏磁电流检测方法及装置，涉及开关电源，尤其是其中的功率开关管的过流检测技术。
变压器作为开关电源中的中间传输负载，一当由磁偏进入磁饱和，立即造成功率开关管输出短路。功率开关管因输出短路而损坏，是开关电源的一个致命伤，且屡见不鲜。尤其是作为逆变式弧焊电源的开关电源，因其功率输出大且负载变化频繁，由是引发的变压器磁饱和现象更为常见。
磁偏是磁饱和的先兆，若能对其进行快速检测与调节，就可以防止变压器进入磁饱和状态。
偏磁时，励磁电流迅速增大，因此可以用检测励磁电流的方法来实现对偏磁的检测。但在正激式开关电源中，流经变压器初级回路的电流是由二种电流分量组成，除励磁电流外，还有一种是送往变压器次级的传输电流。因此，无法用单独检测初级回路电流的方法来实现对励磁电流的检测。现有技术中，用来检测励磁电流的是一种差值法。该方法有两个基本环节其一、用两组电流检测装置分别对变压器初级与次级回路进行电流检测，获取两个电流值；其二、用运算电路对两电流值进行差值运算。该差值是励磁电流值。运算模式是
式中n为初次级绕组匝比。次级回路电流除以匝比n后，得到初级送往次级的传输电流。从初级回路中减去该分量后，求取了励磁电流分量。由于磁芯损耗及电路中惯性元件的影响，尤其是次级回路中续流惯性元件的影响，以及运算误差的影响，运算结果所得的励磁电流值与实际值往往相差甚运。如要达到使用要求，必须要增加许多附加电路。但该方法的致命弱点在于经运算输出的信号有较大的时间延迟，无法用于偏磁调节及实现快速关断保护。故至今仍很少有人使用。
本发明的目的，是提供一种无须经过运算，能快速进行偏磁电流检测的方法及装置，使检测所得的信号能满足偏磁调节与快速保护的要求。
实现本发明的目的是下述一种方法。该方法有二个环节其一、采用一个辅助电感、令其与被监测的开关电源中变压器初级在同一个或近似同一个电压条件下或分别在二个脉宽相等或近似相等、同步或近似同步、而幅值之比不变或近似不变的电压条件下工作，使其产生与变压器偏磁、过励磁相对应的励磁电流；其二、用一个具有取样与信号转换功能的电路从辅助电感中检出励磁电流，把其中代表被监测变压器偏磁与过励磁的电流转换成电压信号或开关量信号，以用于开关电源中偏磁调节电路与开关电源关断保护电路的输入控制信号。
实现本方法的关键，也即最主要特征是辅助电感的采用与绕制。在与被监测的变压器初级在同一个或近似同一个电压条件下工作的辅助电感，或与被监测变压器初级在脉宽相等或近似相等、同步或近似同步、而幅值不变或近似不变的电压条件下工作的另一个辅助电感，它们的相对磁通密度的时间变化率曲线与被测的变压器初级的相对磁通密度的时间变化率曲线应是相似的。其次是具有取样与信号转换功能的电路对于辅助电感中励磁电流取样与信号转换输出还应具有足够小的延时，以满足偏磁调节与关断保护快速响应的要求。根据本发明方法设计而成的装置(取名为《偏磁电流检测装置》)，提供了该辅助电感设计要领及利记博彩app，提供了具有取样与信号转换功能的检测电路(取名为《取样转换电路》)的基本结构及本装置实施例。
图1为根据本发明方法设计的偏磁电流检测装置的电原理2为偏磁电流检测装置中用子推挽式开关电源的实施例3为偏磁电流检测装置中一个具有开关量输出的取样转换电路实施例4为偏磁电流检测装置中一个具有检测偏磁方向功能的取样转换电路实施例5为偏磁电流检测装置中一个用于检测脉动直流式励磁电流的取样转换电路实施例6为偏磁电流检测装置中一个可用于直接耦合的取样转换电路实施例7为偏磁电流检测装置中一个用于改善取样转换电路抗干扰特性的实施例8为偏磁电流检测装置中一个在不同电压条件下工作的实施例9为偏磁电流检测装置中一个与光电耦合器件并接使用的实施例10为偏磁电流检测装置中一个与脉冲变压器合并使用的实施例中凡标志相同的元器件，具有相同的作用，不作重复叙述。
偏磁电流检测装置(以下简称装置)由辅助电感L1与取样转换电路A1串联而成，若须对该装置提供自身过流保护的话，可再加接限流保护电阻R1，与上述串联电路再相串联。该装置跨接在被监测的开关电源变压器B1和初级N1N2两输入端连线上，与变压器初级并接使用，或与被监测变压器分别在二个脉宽相等或近似相等、同步或近似同步、而幅值之比不变或近似不变的电压条件下工作。从该装置输出的信号输往开关电源中的控制电路，用于控制电路实现偏磁调节或开关电源关断保护、或偏磁调节与开关电源关断保护的控制信号。辅助电感L1与取样转换电路A1串联，或与限流保护电阻R1再串联，二者或三者的相互位置可任意。也可以将取样转换电路A1串联在辅助电感L1的中间。
当在高电压条件下工作时，装置应串联限流保护电阻R1，电阻阻值依5～20倍辅助电感L1中最大不偏磁励磁电流值(即最大正常励磁电流值)确定，电阻功率为1～10W或依实际使用值而定。限流保护电阻R1也可分为两只，或若干只、集中或分散串联在装置中。
辅助电感L1是用绝缘导线在磁芯上绕制而成的。与被监测的变压器相比，它们的磁芯材料是相同的或不相同的，几何形状是相似的或不相似的。当辅助电感L1是使用在与被监测变压器并接的条件下，采用材料相同、几何形状相似的磁芯绕制，有利于提高监测的稳定性。
磁通密度利用系数是绕制辅助电感L1的一个主要技术指标。所谓利用系数，是指磁芯在不偏磁工作条件下的最大磁通密度(以下简称最大磁密)与该磁芯的饱和磁通密度之比。该系数取值大小应参照变压器的磁通密度利用系数，可以相同、也可以相近。若将辅助电感L1的磁通密度利用系数取值大于变压器的利用系数的话，会使前者的相对磁通密度变化率曲线超前于后者。这不仅能提高偏磁电流检测稳定度，还能减小磁偏矫正与关断保护的延期时间。
取样转换电路A1由取样电路A1-1、滤波电路A1-2与信号转换电路A1-3组成。取样电路A1-1中包含有至少一个取样器件，该器件是交流互感器B2、直流传感器、取样电阻器R2或隔离放大器等；滤波电路A1-2是RC或LRC式、或RC与电子开关式、或LRC与电子开关式；信号转换电路A1-3有两种，其中一种电路输出的是代表偏磁方向的不同电平电压信号，该电路中有二组贮存电路，贮存电路分别均由电子开关K1与贮存电容C2组成；另一种电路输出的是代表过励磁的开关信号，该电路中包含有一个或二个具有阀值鉴别功能的器件，该器件是三级管V3与V4、电压比较器IC1、IC2或可控硅等。取样电路A1-1的两输人端①与②将输入回路串接在装置回路中，把取样而得的电流信号转换成电压信号后送往滤波电路A1-2中，该电压信号经滤波电路A1-2滤除其中的干扰信号后，输往信号转换电路A1-3，信号转换电路将之转换成不同电平电压信号或开关量信号，输出至开关电源中的控制电路。
实施例1、用于监测单相220V交流电压供电的全桥式逆变弧焊整流器的偏磁电流检测装置。
该装置采用与被监测的变压器初级并联的方法实施。整个装置与被监测的变压器初级在同一个电压下工作，因而是同步、同脉宽。
该逆变弧焊整流器也即是一种全桥式开关电源。作为弧焊电源使用，极易产生磁偏，因此更须加装偏磁电流检测装置，予以保护。实施时，先要进行辅助电感L1的工艺制作设计，按以下六个要领进行。叙述要领时，同时对本实施例中的辅助电感L1进行设计。
一、索取变压器有关技术数据，主要有(一)变压器磁芯材料R2KB，饱和磁通密度Bb=4000高斯，初始导磁率μo=2000。
(二)变压器磁芯几何形状4只E65磁芯两两对接。
(三)磁通密度利用系数Ko:Ko=0.6(四)变压器初级工作电压幅值Uo:Uo=220×2≈310V]]>(五)变压器初级最大工作脉宽t:t=15×10-6S二、辅助电感经验技术数据设定，主要有(一)磁芯材料R2KB，导磁率取值μ:μ=0.75×μo=1500(因磁隙影响)。
(二)磁通密度利用系数K:K=0.7最大磁密Bm=0.7Bb=0.7×4000=2800高斯(三)最大不偏磁励磁电流I取值I=40mA=40×10-3安
(四)保护限流值，以20倍计Im=20×40×10-3=0.8安(五)限流保护电阻R1阻值R1=Uo/Im=387Ω、取400Ω分为两只。
(六)辅助电感L1端电压U:U=(Uo×2-R1×I)/2=302.2V。
三、匝数n、电感量L与磁芯At(A磁芯截面积，单位[cm]2；t磁路长度，单位cm)积计算。
(一)匝数n公式值n=U·t×10-6×108/Bm·A=1.62×102/A(匝)(二)电感量L:L=U·t/I=1.13×10-1亨(三)求At值将上述数值代入下式L=4πn2Aμ×10-9/t整理得At=4.377cm3四、确定磁芯，磁芯采用标准件，E128磁芯At值为4.11cm3，其A值为0.85。磁芯几何形状与变压器磁芯近相似、选用。
五、计算绕组匝数n:n=1.62×102/A=190匝。
六、选定导线直径φ:φ=0.1～0.18mm。
根据上述设计，即可进行辅助电感制作。绕制时，从中间引出两个抽头，用于取样转换电路A1串联接人。绕组与磁芯应固定在一个骨架上。
该逆变弧焊整流器中的控制电路要求提供偏磁调节与快速保护关断的控制信号是开关量，可选用图3例设计的取样转换电路。图3中，取样电路A1-1由交流互感器B2，由二级管D1-1、D1-2、D1-3及D1-4组成的桥式整流电路和由二只相串接的负载电阻R2-1及R2-2组成。滤波电路A1-2是二组，均是RC式，由电阻R3与电容C1组成。信号转换电路也是二组，由具有阀值鉴别功能的三极管V3、V4与输出负载电阻R4、R5组成，一路是V3与R4，另一路是V4与R5。取样信号由交流互感器B2次级输出，经桥式整流电路整流后，加至负载电阻R2-1与R2-2，在电阻上将电流量转换成电压量，经R3C1滤波后，送往信号转换电路A1-3。三级管的阀值电压为0.65V，当电阻R2-1上电压u1升至约0.65V时，三级管V3从截止转为导通，由③端输出一个开关信号，该信号是偏磁调节控制信号。当电阻R2-2上的电压u2随后升至约0.65V时，三级管V4导通，由④端输出用于关断保护的开关信号。电阻R2-1与R2-2应根据最小过励磁电流值设定，分别约2.7～47Ω，并在调试中予以修正。选值时，先确定电阻R2-1与电阻R2-2的比值，该比值以电压u2较电压u1的滞后量而设定，该滞后量是磁偏矫正响应时间与取样转换电路A1的开关信号延迟时间之和。上述设定的物理意义是，经滞后，若偏磁调节未能实现的话，电压u2随着升至0.65V，令三级管V4输出关断信号，关断开关电源工作。电阻R3与电容C1依时间常数取值，而该时间常数依干扰信号宽度而定。电阻R4与R5取值约为4.7K。
如果开关电源中的偏磁调节控制电路要求提供的控制量是偏磁方向信号，可选用图4例设计。与图3例相比，负载电阻是一只R2，滤波电路是一组，主要不同是信号转换电路(A1-3)采用的是二组结构相同的贮存电路与一只电压比较器IC1，贮存电路均由电子开关K1与贮存电容C2组成，二贮存电路的输出端分别与电压比较器IC1两输入端连接。由于加于电子开关(K1)控制极G的控制信号是来自开关电源功率开关管开关信号的同步信号或准(滞后与超前)同步信号，因此，两电子开关(K1)在交替开关信号控制下分时送往并贮存子两只电容C2中的电压量分别代表两磁场方向的励磁电流量，在它们不相等的条件下，电压比较器就输出代表偏磁方向的电压，其电压高电平与低电平分别与二种偏磁方向一一对应，由电压比较器IC1输出端⑤送往开关电源中的偏磁调节控制电路中。电阻R4是电压比较器IC1的负载电阻。由于电子开关K1的内组与贮存电容C2同时具有RC滤波功能，因此，电阻R3与电容C1可以由它们代之。
图4例与图3例设计可并接使用，并接点在图3例中串联的两电阻(R2-1与R2-2)两端。并联后图4例中的负载电阻R2可以不用，也可作并接调整电阻使用。
由于电感电流的续流特性，上半周期的励磁电流会持续到本半周期、并与其它干扰信号叠加、干扰取样转换电路A1的工作。可以用加大滤波电路中RC或LRC时间常数，也可以在滤波电路A1-2的输出端即滤波电容C1两端，并接一只电子开关K2(见图7)，令其在上述干扰期间导通、短接干扰信号。电子开关K2可选用三极管或场效应管。电子开关导通的控制信号u3可用驱动脉冲的前沿触发单稳态电路、或经延时电路而形成。该控制信号u3的脉宽由干扰信号宽度而定。加装电子开关K2后，滤波电路A1-2中的RC或LRC时间常数可以减小，以提高取样转换速度。
实施例2，用于推挽式开关电源的偏磁电流检测装置，参照图2。
该装置也采用与被监测的变压器初级并联的方法实施。
在推挽式开关电源中，变压器初级有两个绕组(N1N0与N0N2)，绕制在同一组磁芯上。因此，装置也应有二组，其二个辅助电感(L1-1与L1-2)的两个绕组也应绕制在同一组磁芯上。为避免取样转换电路A1因参数不一造成检测误差，两组装置应共用一个取样转换电路A1。它们的电连接是二只辅助电感(L1-1与L1-2)的各一个端分别与功率开关管(V1或V2)的输出端连线连接(也即与变压器初级一输入端连接)。它们的各另一端相互连接为一公共端，取样转换电路A1串接在该公共端与供电电源连线上。作这样改动后，取样转换电路A1与辅助电感L1的串联结构没有变化。推挽式开关电源的二只功率开关管也是交替工作的，当管V1关断，管V2开通时，与管V1相连接的辅助电感L1-1因管V1关断而关闭，因此经由取样转换电路A1的电流，流入辅助电感N1-2，这样，在辅助电感L1-1不工作，而辅助电感L1-2工作时，后者与取样转换电路A1相串联，并与变压器初级N0N2相并联。反之，取样转换电路A1与辅助电感L1-1相串联，与变压器初级N1N0相并联。辅助电感L1-1与L1-2的设计，参照实施例1。由于励磁电流是一种脉动直流，取样转换电路应选用图5设计。该设计也由三部分组成。取样电路A1-1由取样电阻R2与负载电阻R2-1串接组成，滤波电路A1-2由电阻R3与电容C1组成，若受上半周期励磁电流续流干扰的话，在C1两端并接电子开关K，如例1。信号转换电路A1-3由阀值鉴别三级管V3与输出负载组成，输出负载是光电耦合器件HD1。电阻R6、电容C3及三只二级管D2-1、D2-2与D2-3组成稳压电源，稳压值2.1V，由三只串接的二极管决定，用于向光电耦合器件HD1供电，电阻R7用于限流。电阻R6取值约100Ω，R7取值约47Ω，电容C3取值约6800p。电阻R2-1与电阻R2的比值约为2.5比0.65。当取样电阻R2上的电压U2升至0.65V时，电阻R2-1上端电压升至约3.1V。电阻R2阻值依初始过励磁电流值选定。当过励磁电流由①与②端输入时，三级管V3导通，驱动光电耦合器件HD1工作，由⑦与⑧端输出开关信号。
本取样转换电路中的光电耦合器件可用脉冲变压器B3代之。取代时，脉冲变压初级在“x”点接入，并在初级并接一个吸收电路，该电路由二极管D3与稳压管D4串接而成，稳压取值5～10V。阀值鉴别器件V3也可改用电压比较器。在改用脉冲变压器，尤其是电压比较器后，须更善供电。更动方法是将电阻R2-1增大，将R2-1上的电压提高到约7V。将三只串接二极管改用5V稳压管，电容C3改用0.1μf，并与电阻R6串接一只释放阻断用二极管。由5V稳压电源向电压比较器供电。或外加一个电源向其供电。
若须在本装置中加接限流保护电阻的话，该电阻可以串接在辅助电感两端，或用一只公共电阻，串接在两辅助电感(L1-1与L1-2)相连接的公共端与取样转换电路A1之间。
实施例3，与被监测变压器在不同电压条件下工作的偏磁检测装置。
与和被监测变压器并接的使用条件不同，该偏磁检测装置中的辅助电感L1应加另一个工作电压对其实施激励。该激励电压只要与加于被监测变压器的电压是同步或近似同步、同脉宽或近似同脉宽、其电压幅值与加于被监测变压器的幅值之比不变或近似不变，同样能实现偏磁检测。该激励电压可以用桥式(含半桥与推挽式)电路提供，也可以用双推挽电路提供。当用双推挽电路提供时，其加于辅助电感L1上的电压与被监测变压器上的电压之比的变化率高达±30％时，也能实现偏磁监测。这是因为双推挽电路在激励间歇期间可以为辅助电感L1提供一个高Q续流通道，使辅助电感L1具有良好的磁记忆特性，因而提高了偏磁检测灵敏度。推挽电路可以用互补型，也可以用图腾柱型或其它。图8中、互补三极管V5与V6组成一组互补型推挽电路，互补三极管V7与V8组成另一组互补型推挽电路。二极管D6与D7用以沟通续流通道。当加于推挽电路的驱动信号是正极性时，二极管D6与D7分别与下臂三极V6、V8并接，若是负极性时，二极管D6与D7则分别与上臂三极管V5、D7并接。辅助电感L1跨接在两推挽电路输出端上。加于双推挽电路输入端的驱动信号与加于被监测变压器的电压来自同一个信号源，因而是同步或近似同步、同脉宽或近似同脉宽。该装置若采用开关电源中用于主控制电路的低压电源供电的话，则驱动信号的接入与偏磁矫正信号及关断保护信号的输出，均可以与主控制电路实现直接耦合，有利于提高偏磁检测装置的应用性能。取样转换电路A1串接在双推挽电路下臂三极管V6与V8的公共连接点与地之间。它与辅助电感L1也是串联关系。当正极性驱动信号u4加于左侧推挽电路时，电流经V5、辅助电感L1与V8、注入取样转换电路A1；而当正极性驱动信号u5加于右侧推挽电路时，电流经V7、辅助电感L1与V6、注人取样转换电路A1。是一种全检测期间的动态串联。辅助电感L1的磁芯可以选用小磁环，大小均宜，如10mm(外径)×6mm(内径)×4mm(厚)。匝数依例1提供的方法计算确定。取样转换电路A1可选用图6设计。取样器件为电阻R2。信号转换电路A1-3由电压比较器IC2与用于设定取样阀值电压的电阻R8、R9、R4及C4组成。由于干扰信号较弱，滤波电路中的R3与C1可以取很小的值。
在开关电源的主控制电路中，都设有驱动信号输出电路，用以直接驱动功率开关管、或驱动开关信号的耦合器件、如光电耦合器件与脉冲变压器等。该输出电路也可以为辅助电感L1提供激励电压。或者采用一个可以共用的输出电路。
图9是偏磁检测装置中的辅助电感L1与光电耦合器件并接使用的电原理设计图。用于传输半桥式或推挽式驱动信号的光电器件HD2与HD3的输入端各自与限流电阻R10或R11、二极管D9或D10反向串接、又互为反向并接后、与辅助电感L1再并接，跨接在双推挽电路输出端。取样转换电路A1也串联在双推挽电路两只下臂三极管V6、V8的公共连接点与地之间。在这里，取样转换电路A1的取样输入端是与上述并接电路串联的，因此流经取样器件不仅是励磁电流，还有光电耦合器件的驱动电流。但这不影响检测取样。因为驱动电流是一个固定值，在取样电阻R2上产生的压降也是一个固定值，因此，将转换电路A1-3中的阀值设定电压提高一个固定值即可。A1也选用图6设计。若增加两支光电耦合器件电路，即传输全桥驱动信号。
图10是偏磁检测装置中的辅助电感L1与脉冲变压器初级共用的电原理设计图。用于传输驱动信号的该脉冲变压器与被监测的变压器不同，前者的负载是固定不变的。因此，其初级中非励磁性电流是一个固定值、或者是一个固定变化值。因此，与图9例设计一样也用提高转换电路A1-3中的阀值设定电压一个相应固定值予以解决。脉冲变压器B4的初级跨接在双推挽电路的输出端，次级为两个绕组，用以传输半桥式或推挽式驱动信号。若增加两组，即传输全桥式驱动信号。取样转换电路A1也串联在双推挽电路中两只下臂管子V6与V8的公共连接点与地之间。也选用图6设计。
上述所谓的固定变化值，是因次级的电容性负载引起的，如MOSFET管与IGBT管的输入电容。因此在开关脉冲信号输出瞬间会出现一个较大的传输电流，时间约1μS左右。可以用增大滤波电路A1-2中的RC或LRC时间常数或加接电子开关K2予以消除。
变压器产生偏磁与磁饱和有多种原因。主要是主控制电路中的反馈放大器与误差放大器受干扰或工作不稳定而造成的驱动信号不平衡引起的。因此，使用实施例3的偏磁检测装置，可以消除由上述原因造成的偏磁。造成偏磁与磁饱和的其它原因还有某一路驱动信号耦合电路失效，各组驱动电路性能不一致，传输线开路或短接，某一只功率开关管受损伤等。采用实施例1与2的偏磁检测装置，可以消除因所有原因而造成的偏磁与磁饱和。因为它是安装在最终检测位置上。
从上述几个实施例中看出，本发明对变压器的偏磁与磁饱和的检测，虽然是从辅助电感L1中获取，但仍具直接性，无须进行间接运算。因而工作稳定、快捷，具有新颖性与很明显的实用性。
权利要求
1.一种用于开关电源变压器偏磁的监测方法、其特征是该方法有以下两个环节其一、采用一个辅助电感、令其与被监测的开关电源中变压器初级在同一个或近似同一个电压条件下或分别在二个脉宽相等或近似相等、同步或近似同步、而幅值之比不变或近似不变的电压条件下工作，使其产生与变压器偏磁、过励磁相对应的励磁电流；其二、用一个具有取样与信号转换功能的电路从辅助电感中检出励磁电流，把其中代表被监测变压器偏磁与过励磁的电流转换成电压信号或开关量信号，以用于开关电源中偏磁调节电路与开关电源关断保护电路的输入控制信号。
2.一种用于监测开关电源中变压器偏磁的偏磁电流检测装置、该装置特征是2.1该装置由辅助电感(L1)和取样转换电路(A1)串联而成，或与限流保护电阻(R1)再串联而成；2.2该装置跨接在被监测开关电源中的变压器(B1)初级(N1N2)的两输入端连线上、与变压器(B1)初级(N1N2)并接使用，或与被监测变压器初级分别在二个脉宽相等或近似相等、同步或近似同步、而幅值之比不变或近似不变的电压条件下工作；2.3由该装置输出的信号输往开关电源中的控制电路、用于控制电路实现偏磁调节或开关电源的关断保护或偏磁调节与开关电源关断保护的控制信号。
3.根据权利要求2所述的偏磁电流检测装置、其特征是辅助电感(L1)是用绝缘导线在磁芯上绕制而成的。
4.根据权利要求2所述的偏磁电流检测装置、其特征是当该装置是采用与变压器初级并接的方法来监测推挽式开关电源中的变压器偏磁时、两组偏磁电流检测装置共用一个取样转换电路(A1)。
5.根据权利要求2与3所述的偏磁电流检测装置中的辅助电感(L1)、其特征是当该装置是采用与变压器初级并接的方法来监测推挽式开关电源中的变压器偏磁时、其二组中的二个辅助电感(L1-1与L1-2)共用一组磁芯。
6.根据权利要求2所述的偏磁电流检测装置、其特征是取样转换电路(A1)由取样电路(A1-1)、滤波电路(A1-2)与信号转换电路(A1-3)组成，取样电路(A1-1)从辅助电感(L1)的励磁电流回路中进行串接取样，把电流信号转换成电压信号，送往滤波电路(A1-2)滤除其中的干扰信号后、再输往信号转换电路(A1-3)，信号转换电路(A1-3)将之转换成代表被监测变压器偏磁与过励磁的电压信号或开关量信号。
7.根据权利要求2与6所述的偏磁电流检测装置中的取样转换电路(A1)、其特征是该取样转换电路中的取样电路(A1-1)中包含有至少一个取样器件，该器件是交流互感器、直流传感器、取样电阻或隔离放大器等。
8.根据权利要求2与6所述的偏磁电流检测装置中的取样转换电路(A1)、其特征是该取样转换电路中的信号转换电路(A1-3)中包含有一个或二个具有阀值鉴别功能的器件，该器件是三级管、电压比较器或可控硅等。
9.根据权利要求2所述的偏磁电流检测装置、其特征是当用双推挽电路对辅助电感(L1)实施激励时，取样转换电路(A1)串接在双推挽电路的二个下臂三极管(V6与V8)的公共连接点与地之间。
10.根据权利要求2所述的偏磁电流检测装置、其特征是当利用传输驱动信号的脉冲变压器初级作为辅助电感(L1)时，其取样转换电路串接在双推挽电路的二个下臂三极管(V6与V8)的公共连接点与地之间。
全文摘要
本发明是一种用于监测开关电源中变压器偏磁的偏磁电流检测方法及装置。它采用一个辅助电感,以限定条件制作,并令其在相应的限定条件下工作,使其产生的励磁电流可以用高速取样转换电路,从中检测出代表被监测变压器偏磁与过励磁的电流,并把它转换为电压信号与开关量信号。该电压信号与开关量信号因延时很小,可以作为开关电源中脉宽调节电路与关断保护电路较理想的控制信号。
文档编号G01R19/00GK1215171SQ9811897
公开日1999年4月28日 申请日期1998年9月26日 优先权日1997年10月16日
发明者陈大可 申请人:陈大可