双吸入型离心鼓风机的利记博彩app

专利名称：双吸入型离心鼓风机的利记博彩app
技术领域：
本发明涉及一种内置于换气鼓风设备、空气调节器、除湿器、加湿器、空气净化器等的设备风道内而使用的双吸入型离心鼓风机。
背景技术：
以往，例如专利文献1的双吸入型离心鼓风机中，使风扇壳体中的电机侧的壳体吸入口内径尺寸大于电机相反侧。
以下参照图13及图14对该双吸入型离心鼓风机进行说明，其中图13是表示组装有现有的双吸入型离心鼓风机的单元的设置状态的侧视结构图，图14是组装有该双吸入型离心鼓风机的单元的俯视结构图。
如图13及图14所示，在天花板内101中，具有在机体吸入口 102连接有吸入侧管道103、在机体喷出口 104连接有喷出侧管道105而设置的箱状的机体106。在机体106的侧面，在吸入室外空气的吸入侧设有机体吸入口 102，在将室外的空气向室内喷出的喷出侧设有机体喷出口 104。在机体106的内部具有风扇壳体107、电机108、电机相反侧壳体吸入口 109以及电机侧壳体吸入口 110。在此，电机外径111与电机相反侧壳体吸入口 109的直径尺寸相同。并且，电机侧壳体吸入口110设有直径比电机相反侧壳体吸入口 109大的双吸入型离心鼓风机U2和热交换器113。
并且，使双吸入型离心鼓风机112运转时，室外114的空气通过吸入侧管道103流入热交换器113。通过电机侧壳体吸入口 110 —侧的电机侧风道115的空气被吸入到电机侧壳体吸入口 110。并且，通过电机相反侧壳体吸入口 109 —侧的电机相反侧风道116的空气被吸入到
4电机相反侧壳体吸入口 109，并经由双吸入型离心鼓风机112通过喷出侧管道105，向室内120供气。在此，双吸入型离心鼓风机112在圆盘状的主板118的两侧内置有叶轮119，该叶轮119具有与电机侧壳体吸入口 110的直径大致相同的叶片的内径117。
并且，如专利文献2所示，作为可以用于这种双吸入型离心鼓风机的叶轮，具有使叶轮的叶片的主板侧出口角比风扇侧板侧出口角小的结构。
以下，参照图15 图17A、图17B说明能够用于这种双吸入型离心鼓风机的叶轮。图15是现有的双吸入型离心鼓风机的俯视结构图，图16是该双吸入型离心鼓风机的侧视结构图，图17A是该双吸入型离心鼓风机的侧视放大图，且为表示主板侧流体的相对速度Wl的图，图17B是该双吸入型离心鼓风机的侧视放大图，且为表示风扇侧板侧流体的相对速度W2的图。
如图15及图16所示，双吸入型离心鼓风机132具有喷出口 121、涡旋状的涡管122、两侧面的壳体侧板123以及在壳体侧板123上设有壳体吸入口 124的节流孔125。并且，双吸入型离心鼓风机132设有与单吸入型风扇壳体126内部的驱动轴127连接的圆盘状的主板128和环状的风扇侧板129，并在主板128和风扇侧板129之间具有配置多个叶片130的单吸入型叶轮131。
在此，如果将叶片130的主板侧出口角133设为al，将风扇侧板侧出口角134设为a2，则aKa2。并且，当使双吸入型离心鼓风机132运转时，从壳体吸入口 124吸入的空气通过叶片130呈现风速分布135，并由喷出口 121喷出。
此时，如图17A、图17B的速度三角形所示，如果将主板侧流体的相对速度136设为Wl，将风扇侧板侧流体的相对速度137设为W2,将圆周速度138设为U，则如风速分布135所示，存在Wl大于W2的倾向。并且，由于aKa2，因此如果将主板侧喷出气流的绝对速度圆周方向分量139设为CU1，将风扇侧板侧喷出气流的绝对速度圆周方向分量140设为CU2，则其结果是，CU2接近CU1，使叶片130在驱动轴127的方向上的总体压力上升均匀化。
在这种现有的双吸入型离心鼓风机132中，当将现有形状的叶轮组装入机体时，由于机体内的风道阻力，风量降低，因此通过使电机大径化、高输出化、增加转速来确保风量。但是，由于电机外径变大，电机侧壳体吸入口被堵塞，因而不得不扩大电机侧壳体吸入口的直径，使从电机侧壳体吸入口的面积减去电机的占有面积而得到的风道面积与电机相反侧壳体吸入口面积相等。
此时，叶轮的电机侧和电机相反侧的叶片内径相同，且大径的电机侧壳体吸入口的直径与叶片的内径大致相同。进而，电机相反侧壳体吸入口的直径比叶片的内径小，因此产生空气的吸入阻力，为了降低该阻力，使叶轮大径化以确保电机相反侧风道具有充分的鼓风能力。但是，存在风扇壳体的高度尺寸增大，机体的高度尺寸也变高的问题。
并且，在可以用于现有的双吸入型离心鼓风机132的叶轮中，在单吸入型鼓风机的情况下，仅从一处吸入口导入通过叶片130的气流。因此，叶片中的流体相对速度在驱动轴方向上的差异变小，通过调整出口角，可以应对使叶片的总体压力上升在驱动轴方向上均匀化。
但是，在双吸入型离心鼓风机的情况下，通过叶片的气流从两处吸入口被导入到主板两侧的各叶片。因此，由于单侧配置电机引起的风道阻力或机体内的配置构造的风道阻力，主板两侧的各叶片中的流体相对速度的差异变大，通过改变出口角而调整的角度范围有限，很难在驱动轴方向上使叶片的总体压力上升均匀化。因此，为了确保充分的鼓风能力而将叶轮大径化，但存在风扇壳体的高度尺寸增大，机体的高度尺寸增大的问题。
专利文献l:日本特开平3-175199号公报专利文献2:日本特开平9-195988号公报

发明内容
本发明是一种双吸入型离心鼓风机，其包括风扇壳体，其由喷出口、涡旋状的涡管、两侧面的壳体侧板以及在壳体侧板上设有壳体吸入口的节流孔构成；叶轮，其设有与所述风扇壳体内部的驱动轴连
接的圆盘状的主板和主板两侧的环状的风扇侧板，在主板和风扇侧板
之间配置有多个叶片；以及风扇吸入口，其将所述叶片形成的叶片的内径部分作为吸入口，其中，到风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的叶片的内径比压力损失较小侧的叶片的内径小。
通过这种结构，能够提供一种具有下述效果的双吸入型离心鼓风机，由于到风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的叶片的内径比压力损失较小侧的叶片的内径小，因此压力损失较大侧的叶片上的流体相对速度变大，主板两侧的叶片上的流体相对速度接近，能够使叶片的总体压力上升在驱动轴方向上均匀化，在确保必要风量的同时实现紧凑化。


图1是组装有本发明的实施方式1的双吸入型离心鼓风机的单元的俯视结构图。
图2是该双吸入型离心鼓风机的侧视结构图。
图3是表示组装有该双吸入型离心鼓风机的单元的设置状态的侧视结构图。
图4是将该双吸入型离心鼓风机与现有的双吸入型离心鼓风机的性能进行比较而得到的量纲为1的特性图。
图5是表示组装有该双吸入型离心鼓风机的单元的应用的俯视结构图。
图6是组装有本发明的实施方式2的双吸入型离心鼓风机的单元 的俯视结构图。
图7是本发明的实施方式3的双吸入型离心鼓风机的侧视结构图。 图8是将该双吸入型离心鼓风机与现有的双吸入型离心鼓风机的 性能进行比较而得到的量纲为1的特性图。
图9是本发明的实施方式4的双吸入型离心鼓风机的主视结构图。 图10是本发明的实施方式5的双吸入型离心鼓风机的主视结构图。
图11是组装有本发明的实施方式6的双吸入型离心鼓风机的单元 的俯视结构图。
图12是本发明的实施方式7的双吸入型离心鼓风机的侧视结构图。
图13是表示组装有现有的双吸入型离心鼓风机的单元的设置状 态的侧视结构图。
图14是组装有该双吸入型离心鼓风机的单元的俯视结构图。
图15是该双吸入型离心鼓风机的俯视结构图。
图16是该双吸入型离心鼓风机的侧视结构图。
图17A是该双吸入型离心鼓风机的侧视放大图，且为表示主板侧 流体的相对速度Wl的图。
图17B是该双吸入型离心鼓风机的侧视放大图，且为表示风扇侧 板侧流体的相对速度W2的图。
标号说明
9、 70、 71、 72、 73、 74、 75双吸入型离心鼓风机
12驱动轴
13、 93叶轮
14喷出口
15涡管
16壳体侧板17风扇壳体
18电机侧壳体吸入口 19电机侧节流孔 20电机相反侧壳体吸入口 21电机相反侧节流孔 22主板
23电机侧风扇侧板
24电机相反侧风扇侧板
25叶片
26电机侧叶片的内径
27电机相反侧叶片的内径
28A电机侧风道
28B电机相反侧风道
29风扇吸入口
30电机侧出口角
31电机相反侧出口角
42电机侧叶片的长度
43电机侧叶片的内周面积
44电机相反侧叶片的长度
45电机相反侧叶片的内周面积
52叶片的外径
56电机侧入口角
57电机相反侧入口角
具体实施例方式
以下参照附图对本发明的实施方式进行说明。
(实施方式1)
参照图1 图5对本发明的实施方式1进行说明。图1是组装有 本发明的实施方式1的双吸入型离心鼓风机的单元的俯视结构图，图2是该双吸入型离心鼓风机的侧视结构图，图3是表示组装有该双吸入
型离心鼓风机的单元的设置状态的侧视结构图，图4是将该双吸入型
离心鼓风机与现有的双吸入型离心鼓风机的性能进行比较而得到的量
纲为1的特性图，图5是表示组装有该双吸入型离心鼓风机的单元的 应用的俯视结构图。
如图1和图2所示，在与箱状的机体3相对的侧面设有机体吸入 口 l和机体喷出口 2。在机体3上配置有将吸入侧管道4连接到机体吸 入口 l上的吸入连接器5和将喷出侧管道6连接到机体喷出口 2上的 喷出连接器7。在机体3的内部具有从机体吸入口 1到机体喷出口 2的 风道8，在该风道8中配置有双吸入型离心鼓风机9和热交换器10。
双吸入型离心鼓风机9具有风扇壳体17，该风扇壳体17由经由 驱动轴12固定于电机11上的叶轮13、与机体喷出口 2相对的喷出口 14、涡旋状的涡管15以及两侧面的壳体侧板16构成。在壳体侧板16 上配置有了设有电机侧壳体吸入口 18的电机侧节流孔19以及设有电 机相反侧壳体吸入口 20的电机相反侧节流孔21。
此外，在叶轮13上配置有与驱动轴12连接的圆盘状的主板22、 主板22两侧的环状的电机侧风扇侧板23及电机相反侧风扇侧板24、 设在主板22与电机侧风扇侧板23及电机相反侧风扇侧板24之间的多 个叶片25，如果设电机侧叶片的内径26为dl，电机相反侧叶片的内 径27为d2，则dl<d2。
此外，在双吸入型离心鼓风机9中，如果设叶片25的空气出口端 部的出口角即电机侧出口角30为P 1，电机相反侧出口角31为P2， 电机侧叶片的内径26为dl，电机相反侧叶片的内径27为d2,则ei ^P2、 dl<d2。并且，所谓叶片25的空气入口端部的入口角是指电 机侧入口角和电机相反侧入口角。
10另外，为了降低流入阻力，优选电机侧壳体吸入口 18与电机侧叶
片的内径26的直径尺寸大致相同，且电机相反侧壳体吸入口 20与电 机相反侧叶片的内径27的直径尺寸大致相同。
此外，如图3所示，在天花板内37中将吸入侧管道4连接到机体 吸入口1上，将喷出侧管道6连接到机体喷出口 2上，以安装机体3。 机体3如下构成其在吸入侧设有机体吸入口 1，在喷出侧设有机体喷 出口 2，在机体3的内部设有双吸入型离心鼓风机9和热交换器10， 其中双吸入型离心鼓风机9具有风扇壳体17、电机11和叶轮13。
并且，使双吸入型离心鼓风机9运转后，室外38的空气经由吸入 侧管道4在热交换器10中被进行温度调整，然后经由内置有叶轮13 的双吸入型离心鼓风机9通过喷出侧管道6，供给到室内39。天花板 内37和室内39由天花板材料40分隔开，在机体3下方的天花板材料 40上具有天花板检査口 41。
在上述结构中，来自机体吸入口 1的空气分流到电机侧风道28A 和电机相反侧风道28B。然后，当该空气分别流入到叶片25的内径侧 的风扇吸入口 29时，由于电机相反侧风道28B不存在电机11中的空 气碰撞，因而电机相反侧风道28B比电机侧风道28A的风道压力损失 减小相应的量。电机相反侧风道28B的风量分配量增多，因此通过使 电机相反侧叶片的内径27变大，能够降低风扇吸入口 29这部分的流 入阻力。其结果是，无需扩大叶轮13就能够确保必要的风量，从而能 够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机9。
另外，即使在没有热交换器IO，取而代之使用配置有玻璃棉等吸 音材料等的带消音盒的管道风扇的情况下，也能够得到相同的效果。
此外，设电机侧流体的相对速度32为wl，电机相反侧流体的相 对速度33为w2，圆周速度34为u，则在到达风扇吸入口 29的空气中，由于电机ll中的空气发生碰撞，导致风道的压力损失增大相应的量，
因而电机侧叶片的内径26的风量比电机相反侧叶片的内径27的风量 的分配量相应地减少。并且，由于dl<d2,因此能够使以电机侧叶片 的内径26的风量和电机相反侧叶片的内径27的风量除以各风扇吸入 口 29的面积而近似地求得的流体的相对速度接近于wl"w2的关系。
如图2的速度三角形所示，设电机侧喷出气流的绝对速度的圆周 方向分量35为CU1，电机相反侧喷出气流的绝对速度圆周方向分量36 为CU2，则结果CU1接近于CU2。其结果是，能够使叶片25的总体 压力上升在驱动轴12的方向即电机侧和电机相反侧均匀化，无需扩大 叶轮13就能够确保必要的风量，从而能够提供紧凑的双吸入型离心鼓 风机9。
另外，在一并采用对应叶片25中的wl和w2的不词而设置e 1 值和0 2值之差的方法的情况下，也能够得到相同的效果。
此外，由于随着双吸入型离心鼓风机9的紧凑化，能够使机体3 的高度尺寸薄型化，因此能够降低天花板内37的高度，并能够确保室 内39的较宽的高度空间。其结果是，可以提供一种双吸入型离心鼓风 机9，即使在为了进行维护而将双吸入型离心鼓风机9取出时，天花板 检査口41较小的情况下，也能够容易地进行作业，并能够使维护性良 好。
图4是使现有的双吸入型离心鼓风机(图4中以"现有"作为标 记；电机侧叶片的内径和电机相反侧叶片的内径194mm)与本发明 的实施方式1的双吸入型离心鼓风机9 (电机侧叶片的内径187mm; 电机相反侧叶片的内径194mm)进行运转而测定的结果。图4的纵 轴为静压压力系数和静压鼓风机效率，横轴为流量系数。
其中，双方的叶轮为，叶片的外径220mm，电机侧叶片的长度:77mm，电机相反侧叶片的长度117mm，叶片的空气出口端部的出口 角178° ，叶片的空气入口端部的入口角115° ，以极数为4、外径 为120mm的电机进行运转。在上述结构中，在流量系数为0.1 0.24的范围内静压压力系数上 升，此外，静压鼓风机效率在整个范围内上升。这是如上所述叶轮的 吸入口部分的流入阻力减小、使叶片的总体压力上升在驱动轴12的方 向上均匀化的结果。此外，如图5所示，在具有热交换器10的机体3的内部配置两个 双吸入型离心鼓风机9的情况下，电机侧风道28A的风道宽度比电机 相反侧风道28B的风道宽度宽，因而电机侧风道28A的风道压力损失 比电机相反侧风道28B的风道压力损失减小相应的量。此外，在上述结构中，使电机侧叶片的内径26的dl比电机相反 侧叶片的内径27的d2大，因而其作用效果不会产生不同。(实施方式2)图6是组装有本发明的实施方式2的双吸入型离心鼓风机的单元 的俯视结构图。另外，对与本发明的实施方式1相同的结构要素标注 相同标号，并省略其说明。如图6所示，本发明的实施方式2的双吸入型离心鼓风机70形成 有由电机侧叶片的长度42的Ll和电机侧叶片的内径26相乘而算出 的电机侧叶片的内周面积43、以及由电机相反侧叶片的长度44的L2 和电机相反侧叶片的内径27相乘而算出的电机相反侧叶片的内周面积 45。并且，使电机侧叶片的内周面积43的尺寸比电机相反侧叶片的内 周面积45的尺寸小。在上述结构中，由于在到达风扇吸入口 29的空气中，电机11中的空气发生碰撞，导致风道的压力损失增大相应的量，因而电机侧叶片的内径26的风量比电机相反侧叶片的内径27的风量的分配量相应 地减少。此时，在使电机侧叶片的内径26的风量和电机相反侧叶片的 内径27的风量除以各叶片的内周面积而近似地求得的流体的相对速度 中，能够使压力损失较大侧的叶片中的电机侧流体的相对速度32与压 力损失较小侧的叶片中的电机相反侧流体的相对速度33大致均等。并 且，能够使叶片25的总体压力上升在驱动轴12的方向即电机侧和电 机相反侧均匀化，无需扩大叶轮13就能够确保必要的风量，从而能够 提供紧凑的双吸入型离心鼓风机70。(实施方式3)图7是本发明的实施方式3的双吸入型离心鼓风机的侧视结构图。 另外，对与本发明的实施方式l、 2相同的结构要素标注相同标号，并 省略其说明。如图7所示，双吸入型离心鼓风机71的涡旋状的涡管15由电机 相反侧涡管46和扩展角比电机相反侧涡管46的扩展角小的电机侧涡 管47构成。并且，双吸入型离心鼓风机71的喷出口 14由电机相反侧 喷出口 48和比电机相反侧喷出口 48小的电机侧喷出口 49构成。进而， 在使电机侧喷出口高度50的H1比电机相反侧喷出口高度51的H2小 的风扇壳体17上具有叶片的外径52为F的叶轮13。在上述结构中，由于在到达风扇吸入口 29的空气中，电机ll中 的空气发生碰撞，导致风道的压力损失增大相应的量，因而电机侧叶 片的内径26的风量比电机相反侧叶片的内径27的风量的分配量相应 地减少。为了进一步改善电机11的维护性，有时将双吸入型离心鼓风 机71靠近机体3的位于电机11 一侧的表面进行配置，或者根据热交 换器IO的位置、方向等进一步减少电机侧叶片的内径26的风量分配。 此时，由于dKd2，因此使各风量除以各风扇吸入口 29的面积而近似 地求得的流体的相对速度wl与w2接近，但是仍为wl<w2的关系。可知，如果以相对速度较大的W2的值作为设计基准，则根据以往的经验值，优选H2为H2-1.4 1.8F，电机相反侧涡管46的扩展角为 7至9° 。此外，可知，如果以相对速度较小的wl的值作为设计基准，则优 选电机侧涡管47的扩展角为5 7° 。由于电机侧涡管47的扩展角比 电机相反侧涡管46小，因此与wl比w2小相对应，能够形成适当的扩 展角，并能够提供一种可在确保必要的风量的同时实现紧凑化的双吸 入型离心鼓风机71。图8是使现有的双吸入型离心鼓风机(图8中以"现有1"作为 标记；H2=1.4F，涡管扩展角为9° ，电机侧叶片的内径和电机相反侧 叶片的内径194mm)与本发明的实施方式3的双吸入型离心鼓风机 71 (H2=1.4F，电机相反侧涡管扩展角为9° ，电机侧涡管扩展角为6 ° ，电机侧叶片的内径187mm，电机相反侧叶片的内径194mm) 进行运转而测定的结果。此外，图8的纵轴为静压压力系数和静压鼓 风机效率，横轴为流量系数。进而，为了进行效果比较，相对于现有的双吸入型离心鼓风机(图 8的"现有1"),对作为实施方式3的构成要素的H2=1.4F、电机相 反侧涡管扩展角为9。、电机侧涡管扩展角为6。的现有的双吸入型离 心鼓风机(图8中以"现有2"作为标记)也进行了运转测定。其中， 双方的叶轮为，叶片外径220mm，电机侧叶片的长度77mm，电机 相反侧叶片的长度117mm，叶片的空气出口端部的出口角178° ， 叶片的空气入口端部的入口角115° ，以极数为4、外径为120mm的 电机进行运转。在上述结构中，在流量系数为0 0.34的整个范围内静压压力系 数上升，此外，静压鼓风机效率也上升。这是如上所述地使通过压力损失较大侧的叶片的风量比通过压力损失较小侧的叶片的风量小时、 根据各自的风量形成适当的涡管扩展角的结果。另外，在现有的双吸入型离心鼓风机(图8的"现有1")中，以及具有实施方式3的结构要素的现有的双吸入型离心鼓风机(图8 的"现有2")中，都可以获得改善效果，然而在流量系数为0.24以 上的范围内效果减弱，由此也能够确认本发明的实施方式3的效果较 好。(实施方式4)图9是本发明的实施方式4的双吸入型离心鼓风机的主视结构图。 如图9所示，双吸入型离心鼓风机72在风扇壳体17的涡旋状的涡管 15上配置有电机侧涡管板53，该电机侧涡管板53以与叶轮13的主板 22为边界的大致相同平面对涡管15进行分割。并且，双吸入型离心鼓 风机72由电机相反侧涡管46和扩展角比电机相反侧涡管46的扩展角 小的电机侧涡管板47构成。进而，喷出口 14由电机相反侧喷出口 48 和比电机相反侧喷出口 48小的电机侧喷出口 49构成。在上述结构中，当电机侧流体的相对速度wl与电机相反侧流体的 相对速度w2为wl<w2的关系时，由于电机侧涡管47的扩展角比电 机相反侧涡管46的扩展角小，因此能够与wl比w2小相对应而形成适 当的扩展角。并且，通过螺钉固定、点焊、铆接固定等固定方式将电 机侧涡管板53配置于风扇壳体17上，能够以上述简单的构造根据各 自的风量形成适当的涡管扩展角。其结果是，无需扩大叶轮13就能够 确保必要的风量，从而能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机72。(实施方式5)图10是本发明的实施方式5的双吸入型离心鼓风机的主视结构 图。如图10所示，双吸入型离心鼓风机73的风扇壳体17上具有电机 相反侧涡管46和扩展角比电机相反侧涡管46的扩展角小的电机侧涡管47。并且，双吸入型离心鼓风机73使电机相反侧涡管46和电机侧 涡管47在朝向叶轮13的主板22扩展的方向上相对于驱动轴12倾斜。在上述结构中，存在以下倾向叶轮13的叶片25的宽度越宽， wl和w2越朝向主板22扩大。并且，与通过叶片25的风量在驱动轴 12的方向上逐渐变化相对应，能够形成适当的涡管扩展角，无需扩大 叶轮13就确保必要的风量，从而能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机 73。(实施方式6)图11是组装有本发明的实施方式6的双吸入型离心鼓风机的单元 的俯视结构图。如图11所示，双吸入型离心鼓风机74使电机相反侧叶片的长度 44的L2的尺寸形成得比电机侧叶片的长度42的Ll的尺寸长。此外， 双吸入型离心鼓风机74形成有由Ll和电机侧叶片的内径26相乘而 算出的电机侧叶片的内周面积43、以及由L2和电机相反侧叶片的内径 27相乘而算出的电机相反侧叶片的内周面积45,并具有叶片外径52 为F的叶轮13。并且，在机体84内，将双吸入型离心鼓风机74配置 成电机相反侧风道宽度54比电机侧风道宽度55宽。在上述结构中，通过使电机相反侧风道宽度54比电机侧风道宽度 55宽，使原本相对于电机侧风道28A压力损失较小的电机相反侧风道 28B的压力损失进一步减小。此外，在到达风扇吸入口 29的空气中， 由于电机11中的空气碰撞，风道的压力损失增大相应的量，因而电机 侧叶片的内径26的风量比电机相反侧叶片的内径27的风量的分配量 相应地减少。并且，在将各风量除以各叶片的内周面积而近似地求得的流体的 相对速度中，使电机相反侧叶片的长度44的尺寸比电机侧叶片的长度42的尺寸长。由此，能够使压力损失较大侧的叶片中的电机侧流体的
相对速度32与压力损失较小侧的叶片中的电机相反侧流体的相对速度 33大致均等。其结果是，能够使叶片25中的总体压力上升在驱动轴 12的方向即电机侧和电机相反侧均匀化，无需扩大叶轮13就能够确保 必要的风量，从而能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机74。
另外，由于将双吸入型离心鼓风机74靠近机体84的位于电机11 一侧的表面进行配置，因此将电机11从机体84外卸下时，作业距离 变近，维护性变好。
此外，根据以往的经验值，优选叶片的长度为叶片的外径F的0.3 0.8倍。将该值应用到本发明中，则当L1=0.3F且L2=0.8F时，Ll与 L2之比最小，L1/L2=0.3F/0.8F=0.38倍。
此外，假设电机11中因空气碰撞产生的损失导致风量降低20%， 则可以与叶片宽度比成比例地计算出风量比，因此当L1-0.8FX0.8F(风 量降低20%的量)且L2=0.8F时，Ll与L2之比最大，L1/L2=(0.8FX 0.8)/0.8F-0.8倍。因此优选的是，将各叶片的长度设定为到风扇吸入 口 29的吸入风道压力损失较大侧的叶片的长度Ll为压力损失较小侧 的叶片的长度L2的38 80%。其结果是，能够使主板22两侧的叶片 25中的流体的相对速度接近，并且能够使叶片25在驱动轴12的方向 上的尺寸适当地减小，能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机74。
进而，将上述的经验值应用到本发明中，则当L2-0.8F时，叶片 长度与F之比最大。此外，假设电机11中因空气碰撞产生的损失导致 风量降低20%，则可以与叶片宽度比成比例地计算出风量比，因此当 L1=0.3FX0.8 (风量降低20%的量)=0.24F时，叶片长度与F之比最 小。因此，优选的是，将各叶片的长度设定为叶片外形F的20 800/0。 其结果是，能够使主板22两侧的叶片25中的流体的相对速度接近， 并且能够使叶片25在驱动轴12的方向上的尺寸相对于叶片的外径52适当地减小，从而能够提供紧凑的双吸入型离心鼓风机74。 (实施方式7)
图12是本发明的实施方式7的双吸入型离心鼓风机的侧视结构图。
如图12所示，双吸入型离心鼓风机75具有叶片25，叶片25被 设定为具有电机侧出口角30、电机相反侧出口角31、电机侧入口角56 和电机相反侧入口角57。其中，电机侧入口角56和电机相反侧入口角 57为叶片25的空气入口端部的入口角。
在上述结构中，根据现有的经验值， 一般为电机侧出口角30和 电机相反侧出口角31为160 175° ，必要静压越高，其值越大；电机 侧入口角56和电机相反侧入口角57为95 110° ，必要静压越高，其 值越大。如果在到风扇吸入口 29的压力损失较大的情况下使用本发明 的实施方式7的双吸入型离心鼓风机75，则具有如下效果叶片的总 体压力上升较大、能够形成高静压的特性，并且能够在确保必要的风 量的同时实现紧凑化。
此外，已知在要求的必要静压较高的情况下，可以使电机侧出 口角30和电机相反侧出口角31、电机侧入口角56和电机相反侧入口 角57再增大约5。的角度。
在上述的图8中，确认叶轮能够在叶片的空气出口端部的出口角 为178° 、叶片的空气入口端部的入口角为115°的情况下形成高静压 的特性。因此，优选的是，通过使叶片的空气出口端部的出口角为160 178° ，使叶片的空气入口端部的入口角为95 115° ，能够使叶片25 的总体压力上升较大，能够形成高静压的特性，并能够在确保必要的 风量的同时提供紧凑的双吸入型离心鼓风机75的叶轮93。工业实用性
除了换气鼓风设备、空气调节器、除湿器、加湿器、空气净化器 等以输送空气为目的的设备以外，还能够应用于如下设备的鼓风用途: 能够通过自机体喷出口进行鼓风而对设备进行冷却，通过减小压力损 失来确保风量，以提高冷却效果，能够紧凑地设置。
权利要求
1. 一种双吸入型离心鼓风机，其包括风扇壳体，其由喷出口、涡旋状的涡管、两侧面的壳体侧板以及在所述壳体侧板上设有壳体吸入口的节流孔构成；叶轮，其设有与所述风扇壳体的内部的驱动轴连接的圆盘状的主板和所述主板的两侧的环状的风扇侧板，在所述主板和所述风扇侧板之间配置有多个叶片；以及风扇吸入口，其将所述叶片的内径部分作为吸入口，所述双吸入型离心鼓风机的特征在于，到所述风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的所述叶片的内径比压力损失较小侧的所述叶片的内径小。
2. 根据权利要求l所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于， 到所述风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的所述叶片的内周面积比压力损失较小侧的所述叶片的内周面积小。
3. 根据权利要求1或2所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于， 到所述风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的所述风扇壳体的涡 管的扩展角比压力损失较小侧的所述涡管的扩展角小。
4. 根据权利要求1或2所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于， 在所述叶轮的所述主板的两侧的各所述叶片的长度中，到所述风扇吸 入口的吸入风道的压力损失较大侧的所述叶片的长度比压力损失较小 侧的所述叶片的长度短。
5. 根据权利要求3所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，以与所述叶轮的所述主板相同的平面对所述涡管进行分割。
6. 根据权利要求3所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，所述涡管相对于所述叶轮的所述驱动轴倾斜。
7. 根据权利要求4所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，如 下设定各所述叶片的长度到所述风扇吸入口的吸入风道的压力损失较大侧的所述叶片的长度为压力损失较小侧的所述叶片的长度的38 80%。
8. 根据权利要求4所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，将 各所述叶片的长度设定为所述叶片的外径的20 80%。
9. 根据权利要求l所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于，将 所述叶片的空气出口端部的出口角设定为160° 178° 。
10. 根据权利要求1所述的双吸入型离心鼓风机，其特征在于， 将所述叶片的空气入口端部的入口角设定为95° 115° 。
全文摘要
本发明提供一种双吸入型离心鼓风机，其具有叶轮，其在与风扇壳体内部的驱动轴连接的主板和风扇侧板之间配置有多个叶片；以及风扇吸入口，其将该叶片所形成的叶片内径部分作为吸入口，通过使吸入风道到风扇吸入口的压力损失较大侧的叶片内径比压力损失较小侧的叶片内径小，能够使叶片的总体压力上升在驱动轴方向上均匀化，在确保必要的风量的同时能够实现紧凑化。
文档编号F04D29/30GK101506530SQ20078003113
公开日2009年8月12日 申请日期2007年8月23日 优先权日2006年8月24日
发明者新崎幸司 申请人:松下电器产业株式会社