专利名称：钢管桩结构的利记博彩app
技术领域：
本发明涉及电力设施技术领域，尤其涉及一种钢管桩结构。
背景技术：
现有技术中，钢管桩结构一般包括钢管桩基础、设置于基础中的基础桩、与基础桩固定连接的钢管杆，基础桩的直径大于钢管杆的直径。并且，钢管桩基础中还设置有承台。这样的结构受力复杂，在实际工程中，当需要对钢管杆相应杆型的基础进行抗倾覆性能分析时，则需要考虑钢管杆和承台的抗倾覆效应。因此分析过程非常复杂，及计算量大，最后结果的误差也比较大。因此，本领域的技术人员致力于开发一种计算简单，但仍能满足使用性能的单杆钢管桩结构。
发明内容
有鉴于现有技术的上述缺陷，本发明所要解决的技术问题是提供一种计算简单的钢管桩结构。为实现上述目的，本发明提供了一种钢管桩结构，该结构由基础、设置于基础中的基础桩和与所述基础桩固定连接的钢管杆组成。因此该结构中没有设置承台，从而简化了计算。较佳的，所述基础桩和所述钢管杆为一体结构。较佳的，所述基础桩和所述钢管杆的直径相等。本发明的有益效果是由于本发明省略了现有技术中的承台结构，本发明的钢管桩结构的结构简单，成本低，因而抗倾覆设计计算简单，在对钢管桩基础进行抗倾覆计算时，可大大缩短计算时间，提高工作效率。另一方面，如图6 (参见具体实施例部分)所示，省去承台结构后，对于整个钢管桩基础抗倾覆性能的影响较小，完全能够满足安全和使用性能。对省去承台后的单杆钢管桩进行抗倾覆计算的公式如下 b0=K0*b(I)
Sj ^ Y f*S0(2)
Mj^ Yf*(H0*S0)(3)
Sj=m*b0*ht~2/ ( μ * η)(4)
Mj=m*b0*ht~3/ μ(5)
=H0/ht(6)
μ =3/(1-2* θ ~3 )(7)
θ=t/ht (8)θ ~3+3* θ ~2* η/2-3* η /4-1/2=0 (9)
H0=M0/S0(10)其中=Stl-基面水平荷载设计值(kN) Wtl-基面力矩设计值(kN*m) 有效作用点高度(m) !Sj-极限倾覆力(kN) ;Μ」-极限倾覆力距(kN*m) ; Y f_基础附加分项系数；b_桩的实际宽度(m) ;bQ-桩的计算宽度(m) ;m-土压力参数(kN/m~3)。土压力参数m、等待内摩阻角β可根据土层的性质按图7 (参见具体实施例部分)确定。基础附加分项系数Y f按图8 (参见具体实施例部分)确定。空间增大系数Ktl值可查图9 (参见具体实施例部分)确定，但仍旧耗时，对图9内数值进行拟合，由于Ktl与ht/b成线性关系，于是
KQ=A*ht/b+B (11)
A、B为常数，取值见图10(参见具体实施例部分)，根据图9计算的Ktl值的误差见图10， 均在O. 6%范围内(见图11，参见具体实施例部分)，于是可采用图10内的A、B值按式(11)
计算Ktl值，无需查表。θ、μ、η*μ值虽可根据η值查表确定，但实际的Π值未必就等于表中值，需按插值法计算以减小误差。可事先在EXCLE里编好公式，然后在相应的位置输入实际η值即可快速计算出θ、μ、η*μ值，θ、μ、η*μ值的计算见图12 (参见具体实施例部分)。图12中，前4列为《架空送电线路基础设计技术规定》(DL/T 5219-2005)提供的参考值，后4列为计算值。以下将结合附图对本发明的构思、具体结构及产生的技术效果作进一步说明，以充分地了解本发明的目的、特征和效果。
图I是本发明实施例I的结构示意 图2是Ktl与ht/b的关系 图3是本发明实施例I中抗倾覆计算的流程 图4是％与1^的关系 图5是Mj与μ的关系 图6是承台抗倾覆效应表；
图7是等待内摩阻角β、土压力参数m数据对照表；
图8是基础附加分项系数Yf数据对照表；
图9是空间增大系数Ktl值数据对照表；
图10是A、B值数据对照表；
图11是空间增大系数Ktl的数据对照表；
图12是θ、μ、η*μ值的计算数据表；
图13是钢管桩抗倾覆计算过程数值表。
具体实施例方式实施例I :
如图I所示，本发明的钢管桩结构的一实施例，该结构由基础I、设置于基础I中的基础桩2和与基础桩2固定连接的钢管杆3组成。其中，基础桩2和钢管杆3为一体结构，并且基础桩2和钢管杆3的直径相等。对省去承台后的单杆钢管桩进行抗倾覆计算的公式如下 b0=K0*b(I)
Sj ^ Y f*S0(2)
Mj^ Yf*(H0*S0)(3)
Sj=m*b0*ht~2/ ( μ * η)(4)
Mj=m*b0*ht~3/ μ(5)
=H0/ht(6)
μ =3/(1-2* θ ~3 )(7)
θ=t/ht (8)θ ~3+3* θ ~2* η/2-3* η /4-1/2=0 (9)
H0=M0/S0(10)
其中=Stl-基面水平荷载设计值(kN) Wtl-基面力矩设计值(kN*m ) 有效作用点高度(m) ；Sj -极限倾覆力(kN) ;Μ」-极限倾覆力距(kN*m) ； Yf -基础附加分项系数；b_桩的实际宽度(m) ;bQ-桩的计算宽度(m) ;m-土压力参数(kN/m~3)。土压力参数m、等待内摩阻角β可根据土层的性质按图7确定。基础附加分项系数Yf按图8确定。
空间增大系数Ktl值可查图9确定，但仍旧耗时，对图9内数值进行拟合，由于Ktl与ht/b成线性关系，如图2所示，于是
KQ=A*ht/b+B (11)
A、B为常数，取值见图10，根据图9计算的Ktl值的误差见图10，均在O. 6%范围内(见图11)，于是可采用图10内的A、B值按式(11)计算Ktl值，无需查表。θ、μ、η*μ值虽可根据η值查表确定，但实际的η值未必就等于表中值，需按插值法计算以减小误差。可事先在EXCLE里编好公式，然后在相应的位置输入实际η值即可快速计算出θ、μ、η*μ值，θ、μ、η*μ值的计算见图12。图12中，前4列为《架空送电线路基础设计技术规定》(DL/T 5219-2005)提供的参考值，后4列为计算值。已知，大风工况下本实施例的钢管杆基面水平荷载设计值S。为136. 02 kN，基面力矩设计值Mtl为1938. 25 kN*m，土层为粘土、软塑粉质粘土、稍密的粉土。计算流程如图3所示，具体数值见图13。当ht为Ilm时，验证结果如下，均满足要求。Yf * S。(=1.6*136.02=217.63 kN) < Sj (=251.08 kN )
Yf * Mtl (=1. 6*1938. 25=3101. 20 kN *m) < Mj (=3577.83 kN*m )
另外，对图13中的ht、μ、Μ」的数值进行拟合，ht、μ与Mj均近似表现出二次三项式关系，如图4和图5所示，而b与％表现为线性关系，于是在计算过程中应优先考虑增大ht，当ht受到限制时，可再考虑增大b值。以上详细描述了本发明的较佳具体实施例。应当理解，本领域的普通技术无需创造性劳动就可以根据本发明的构思作出诸多修改和变化。因此，凡本技术领域中技术人员依本发明的构思在现有技术的基础上通过逻辑分析、推理或者有限的实验可以得到的技术方案，皆应在由权利要求书所确定 的保护范围内。
权利要求
1.一种钢管桩结构，其特征是该结构由基础(I)、设置于基础(I)中的基础桩(2)和与所述基础桩(2)固定连接的钢管杆(3)组成。
2.如权利要求I所述的钢管桩结构，其特征是所述基础桩(2)和所述钢管杆(3)为一体结构。
3.如权利要求I或2所述的钢结构桥梁，其特征是所述基础桩(2)和所述钢管杆(3)的直径相等。
全文摘要
本发明公开了一种钢管桩结构，该结构由基础(1)、设置于基础(1)中的基础桩(2)和与所述基础桩(2)固定连接的钢管杆(3)组成。这种钢管桩结构的结构简单，成本低，因而抗倾覆设计计算简单，在对钢管桩基础进行抗倾覆计算时，可大大缩短计算时间，提高工作效率。
文档编号E02D27/42GK102767188SQ20111011418
公开日2012年11月7日 申请日期2011年5月5日 优先权日2011年5月5日
发明者黄文欢 申请人:上海艾能电力工程有限公司