专利名称：流化床炉及废弃物的处理方法
技术领域：
本发明涉及流化床炉及废弃物的处理方法，尤其涉及能够连续进行燃烧容易变得不稳定的废弃物的恰当处理的流化床炉及废弃物的处理方法。
背景技术：
在处理废弃物的装置中，流化床炉是具有如下优点的装置，S卩，能够高效率地进行抑制未燃物的产生的处理，且装置结构也能够比较小型。流化床炉是利用流化介质(沙子等)的大的热容量，在加热到高温的流化介质中投入废弃物，从而在短时间内进行废弃物的干燥、热分解及燃烧的装置，因此被用于流化床焚烧炉或流化床气化熔融炉(由流化床式气化炉和熔融燃烧炉构成)中。在将流化床炉用于废弃物处理的情况下，如下地使用流化床炉，S卩，保持流化介质的流动状态，且使流化床的温度保持均匀，连续地进行稳定的反应。
在利用流化床进行废弃物处理的情况下，存在如下情况:若废弃物中的不燃物堆积在流化床中，则产生流动不良，流化气体穿过不燃物堆积部，从而流化介质不再保持流化。在该情况下，在流化床中产生温度分布，在多处的炉床温度测定值中产生温度差。因此，公开有如下技术:测量流化床的多处的温度，在产生了温度差的情况下，使温度下降的部位的流化空气量增加来使流化活跃，从而改善流动状态，使流化床的温度均匀(例如，参照专利文献I)。另外，存在如下结构的流化床炉:以使周边部的质量速度大于中央部的方式向由沙子等构成的流化介质供给流化气体，由此在炉的中央部形成流化介质发生沉降扩散的移动层，在炉内周边部形成流化介质活跃地流动的流化层，在移动层主要进行废弃物的气化，在流化层主要进行未燃物的燃烧(例如，参照专利文献2)。在专利文献2所记载的流化床炉中，如所记载的“热量由于流化层炉的循环流而扩散，因此能够成为高负载”(参照第0058段)那样，以使流化床炉温度保持均匀为前提。在用流化床处理废弃物的情况下，废弃物从被加热到高温的流化介质瞬时地接受热量，在短时间内进行干燥、热分解、燃烧等反应。因此，废弃物中的可燃部分在流化床中在短时间内就热分解而从不燃物中分离，未附着未燃物的干净的不燃物被排出炉外。但是，由于干燥、热分解、燃烧等反应在短时间内进行，因此向炉供给的废弃物的量或质的变动直接关系到燃烧中的水分蒸发量的变动、可燃物量的变动，难以稳定地保持燃烧状态。专利文献1:日本特开2007-113880号公报专利文献2:日本特开2004-251618号公报
发明内容
为了抑制这样的利用流化床炉进行废弃物处理时的变动，研究了进行炉床温度的低温化或减少流动空气量来抑制流化，从而降低从流化介质向废弃物的热传递速度等。但是，这些研究在作为流化床的常识的“使炉床温度保持均匀”这一条件下进行。
在专利文献2所记载那样的具有移动层和流化层的流化床炉中，在处理城市垃圾等质或量不均匀的废弃物时，为了使由移动层和流化层构成的流化床的温度保持均匀，对分别向移动层和流化层供给的流化空气量进行各种变更并经过长时间进行连续运转，在该过程中，本发明人得知如下内容。S卩，在专利文献2所记载那样具有移动层和流化层的流化床炉中，在为了使移动层的温度接近流化层的温度而增加移动层的流化空气量来使流化活跃，从而实现流化床的温度的均匀化的情况下，当向温度变高的移动层中投入城市垃圾等质或量不均匀的废弃物时，引起与投入的可燃物或水分的变动量相应的燃烧量的变动或排气量的变动，炉内压力的变动变大从而难以维持最优的燃烧条件。另一方面，存在如下情况:当为了使流化层的温度接近移动层的温度而减少流化层的流化空气量来抑制流化层内的燃烧，从而导致流化层的温度过度降低时，无法将移动层中的废弃物的热分解所需的热量给予流化介质，流化床内的未燃物的量增加，从而在排出不燃物时在不燃物中混入了未燃物。本发明人基于上述内容，着眼于在利用流化床处理废弃物的情况下，不是如以往的流化床的常识那样“使炉床温度保持均匀”、而是使流化床的温度在特定部位产生规定差异的状态能够将流化床的功能最优化，从而创造了本发明。即，本发明人关注在具有移动层和流化层的流化床炉中，存在通过对向移动层供给的流化气体的流量和向流化层供给的流化气体的流量设置规定差异，能够使移动层的温度和流化层的温度产生规定差异的可能性的情况，对向移动层供给的流化气体的流量和向流化层供给的流化气体的流量进行各种变更来独立控制移动层的温度和流化层的温度，同时反复进行城市垃圾等质或量不均匀的废弃物的处理，由此创造了本发明。即，本发明的目的在于提供一种流化床炉及废弃物的处理方法，在具有移动层和流化层的流化床炉中，独立地控制移动层的温度和流化层的温度，将移动层和流化层分别控制成最优的温度，由此能够连续地进行燃烧容易变得不稳定的废弃物的恰当处理。为了达成上述目的，例如如图1及图2所示，本发明的第I方式的流化床炉包括:流化床20，流化床20包括:将投入的废弃物W收入流化介质20M中并使废弃物W边与流化介质20M —起向下方移动边进行热分解而生成热分解残渣Wr的移动层21，和从移动层21接受流化介质20M及热分解残 渣Wr并使热分解残渣Wr的至少一部分燃烧、并且使流化介质20M向上方移动的流化层22，从而使流化介质20M在移动层21和流化层22之间循环；移动层床板11，其形成有供给移动层用气体Al的移动层气体供给口 llh(参照图2)，移动层用气体Al使移动层21的流化介质20M流动；流化层床板12，其形成有供给流化层用气体A2的流化层气体供给口 12h(参照图2)，流化层用气体A2使流化层22的流化介质20M流动并且含有用于至少一部分的热分解残渣Wr的燃烧的氧气；移动层用气体供给机构50、70，其向移动层21输送移动层用气体Al，且能够调节移动层用气体Al的流量；流化层用气体供给机构60、70，其向流化层22输送流化层用气体A2，且能够调节流化层用气体A2的流量；移动层温度检测器31，其检测移动层21的温度；流化层温度检测器32，其检测流化层22的温度；以及控制装置80，其调节通过流化层用气体供给机构60、70向流化层22供给的流化层用气体A2的流量，从而控制流化层22的温度以使得通过流化层温度检测器32检测的温度变为规定温度，并且，调节通过移动层用气体供给机构50、70向移动层21供给的移动层用气体Al的流量，从而控制移动层21的温度以使得通过移动层温度检测器31检测的温度变得比通过流化层温度检测器32检测的温度低规定温度。若形成这样的结构，由于控制流化层的温度以使得通过流化层温度检测器检测的温度变为规定温度，因此，将流化介质在流化层中加热到能够适当地进行移动层中的废弃物的热分解的温度，通过流入到移动层的流化介质进行废弃物的适当的热分解，因而生成的热分解残渣变脆，能够适当地进行热分解残渣和不燃物的分离，从而能够抑制发生未燃物超过规定浓度而与不燃物一起流出的情况。另外，由于控制移动层的温度以使得通过移动层温度检测器检测的温度变得比通过流化层温度检测器检测的温度低规定温度，因此，能够尽可能缓慢地进行移动层中的废弃物的处理，从而能够连续地进行燃烧容易变得不稳定的废弃物的适当处理。本发明优选的是，控制流化层温度以使得通过流化层温度检测器32检测的温度变为基于废弃物的性状的规定温度。在此，“基于废弃物的性状的规定温度”典型的是如下的流化层的温度:为了实现通过流入到移动层的流化介质而适当地进行废弃物的干燥及热分解，生成的热分解残渣变脆，在流化层中使未燃物与不燃物分离从而使与不燃物一起排出的未燃物的浓度为规定的浓度以下，而通过使未燃物在流化层内与流化介质一起上升并在流化层内燃烧，加热流化介质，能够提供移动层中的该热分解所需的热量，以实现在移动层中使废弃物适当地进行热分解。当废弃物的水分浓度及固定碳含有率变高时，“规定温度”也变高。另外，“规定的浓度”典型的是，允许向系统外排出的未燃物的浓度，为O 0.1重量％。未燃物的浓度通过热灼减率进行测定。热灼减率的测定方法在环整95号中示出，通过将试样干燥后在600°C ±25°C下强加热3小时后的减量来计算。此外，环整95号是指“关于对一般废弃物处理企业的指导的注意事项”(日本国环境省昭和52年11月04日环整95号)。另外，在本发明的优选方式的流化床炉中，上述流化层的规定温度为500°C 650。。。根据本发明，将流化层控制成500°C 650°C的温度，因此，将流化介质在流化层中加热到能够适当地进行移动层中的废弃物的热分解的温度，通过流入到移动层的流化介质进行废弃物的适当的热分·解，因而生成的热分解残渣变脆，能够适当地进行热分解残渣和不燃物的分离，从而能够抑制发生未燃物超过规定浓度而与不燃物一起流出的情况。另外，在本发明的优选方式的流化床炉中，上述流化层和上述移动层的规定的温度差为30°C 100°C。根据本发明，控制成移动层的温度比流化层的温度低30°C 100°C，因此能够尽可能缓慢地进行移动层中的废弃物的处理，因此能够连续地进行燃烧容易变得不稳定的废弃物的适当处理。此外，在本发明的优选方式的流化床炉中，例如如图1所示，在上述本发明的第I方式的流化床炉I中，在垂直截面中流化层22设置在移动层21的两侧，在垂直截面中，移动层床板11以从高的中央部朝向两侧的流化层22分别降低的方式形成为山形，并且相邻的移动层床板11和流化层床板12连续地配置。若像这样地构成，则能够使流化介质在移动层和流化层之间顺利地循环。另外，在本发明的优选方式的流化床炉中，例如如图5所示，在上述本发明的流化床炉中，垂直截面中的移动层床板11的中央部形成有能够防止在移动层21堆积不燃物的梯度。若像这样地构成，则能够防止废弃物堆积在中央部形成的反应缓慢的移动层处，从而能够更可靠的进行燃烧容易变得不稳定的废弃物的连续的适当处理。为了达成上述目的，例如参照图1及图4所示，本发明的第2方式的废弃物的处理方法通过使流化介质20M在流化介质下降的移动层21和流化介质20M上升的流化层22之间循环的流化床20来处理废弃物W，该方法包括:气体供给工序(STl)，向移动层21供给移动层用气体Al，向流化层22供给流化层用气体A2 ;废弃物投入工序(ST4)，将废弃物W投入移动层21 ;热反应工序，使投入的废弃物W通过被加热的流化介质20M而在移动层21中进行热分解从而生成热分解残渣Wr，并使热分解残渣Wr的至少一部分在流化层22中燃烧；流化层用气体流量调节工序(ST5 ST8)，调节向流化层22供给的流化层用气体A2的流量，以使得流化层22的温度为规定温度；以及移动层用气体流量调节工序(ST9 ST12)，调节向移动层21供给的移动层用气体Al的流量，以使得移动层21的温度比流化层22的温度低规定温度。若像这样地构成，则尽可能缓慢地进行移动层中的废弃物的处理，同时将流化介质在流化层中加热到能够适当地进行移动层中的废弃物的热分解的温度，通过流入到移动层的流化介质进行废弃物的适当的热分解，因此生成的热分解残渣变脆，能够适当地进行热分解残渣和不燃物的分离来抑制发生未燃物超过规定浓度而与不燃物一起流出的情况，从而能够连续地进行燃烧容易变得不稳定的废弃物的适当处理。
另外，在本发明的优选方式的废弃物的处理方法中，上述流化层的规定温度为500。。 650℃根据本发明，将流化层控制成500°C 650°C的温度，因此将流化介质在流化层中加热到能够适当地进行移动层中的废弃物的热分解的温度，通过流入到移动层的流化介质进行废弃物的适当的热分解，因此生成的热分解残渣变脆，能够适当地进行热分解残渣和不燃物的分离，从而能够抑制发生未燃物超过规定浓度而与不燃物一起流出的情况。另外，在本发明的优选方式的废弃物的处理方法中，上述流化层和上述移动层的规定的温度差为30°C 100°C。根据本发明，控制成移动层的温度比流化层的温度低30°C 100°C，因此能够尽可能缓慢地进行移动层中的废弃物的处理，因此能够连续地进行燃烧容易变得不稳定的废弃物的适当处理。根据本发明，由于控制流化层的温度以使得流化层的温度变为规定温度，因此将流化介质在流化层中加热到能够适当地进行移动层中的废弃物的热分解的温度，通过流入到移动层的流化介质进行废弃物的适当的热分解，因此能够抑制发生未燃物超过规定浓度而与不燃物一起流出的情况，由于调节移动层用气体的流量以使得移动层的温度变得比流化层的温度低规定温度(典型的是使流化层用气体的流量减少)，因此能够尽可能缓慢地进行移动层中的废弃物的处理，因此能够连续地进行燃烧容易变得不稳定的废弃物的适当处理。
图1是表示本发明的第I实施方式的流化床炉的结构的纵剖视图。
图2A是本发明的第I实施方式的流化床炉的床板周边的水平剖视图。图2B是形成有流化空气供给口的散气喷嘴的纵剖视图。图3是表示流化床的高度方向的位置和温度的关系的图表。图4是本发明的实施方式的流化床炉的控制的流程图。图5A是表示本发明的第2实施方式的流化床炉的结构的纵剖视图。图5B是图5A中的B部分的详细图。图6A是表示本发明的第I实施方式中的一氧化碳及氧气的浓度的经时的趋势数据(trend data)的图表。图6B是表示现有技术中的一氧化碳及氧气的浓度的经时的趋势数据的图表。
具体实施例方式以下，参照 图1至图6说明本发明的流化床炉及废弃物的处理方法的实施方式。此夕卜，在各图中对彼此相同或相当的部件标注相同或类似的符号，并省略重复的说明。首先，参照图1及图2说明本发明的第I实施方式的流化床炉I。图1是表示流化床炉I的概略结构的纵剖视图。图2A及图2B是说明流化床炉I的床板的结构的图，图2A是表示移动层床板11及流化层床板12的水平剖视图，图2B是作为流化空气供给口的一个方式的散气喷嘴的纵剖视图。流化床炉I具有:处理废弃物W的炉主体10 ;使导入的废弃物W发生热反应的流化床20 ;构成对流化床20进行支撑的床板112的移动层床板11及流化层床板12 ;检测流化床20的温度的作为移动层温度检测器的移动层温度计31及作为流化层温度检测器的流化层温度计32 ;构成移动层用气体供给机构的移动层空气供给机构50 ;构成流化层用气体供给机构的流化层空气供给机构60 ;构成移动层用气体供给机构及流化层用气体供给机构的流化空气供给机构70 ;以及控制装置80。流化空气供给机构70兼作移动层用气体供给机构的构成要素和流化层用气体供给机构的构成要素。假设利用流化床炉I进行处理的废弃物W典型的是城市垃圾、污泥、木屑等质或量不均匀且燃烧容易变得不稳定的废弃物，在本实施方式中将其作为城市垃圾进行说明。废弃物W大致由水分、可燃部分和灰分(包含不燃物)构成，通过热反应，水分蒸发，可燃部分的一部分作为可燃气体(热分解气体)挥发，废弃物W变为热分残渣Wr。水分从废弃物W中蒸发且可燃气体挥发，即未燃物(烧焦物)Wc及不燃物fc是热分解残渣Wr。热分解残渣Wr中的未燃物(烧焦物)Wc优选在流化层22内与不燃物Wn分离之后，一部分在流化层22内燃烧而作为燃烧气体或微小的未燃物(烧焦物)Wc与流化空气一起被输送至熔化室(free board) 25，但存在未燃物(烧焦物)Wc在流化床20内未与不燃物Wn完全剥离的情况。另外，废弃物W由于投入的季节或时间段、地理因素等而导致含有的可燃部分、水分等存在变动，因此燃烧容易变得不稳定。在这样的废弃物W中，由于可燃部分的变动导致所需的氧气量产生变动，且由于水分的变动导致废弃物W的干燥及热分解所需的热量产生变动，因此这些成为流化床20的温度产生变动的主要原因，通常难以进行稳定的燃烧。流化床20典型的是聚集硅砂等沙子即流化介质20M而形成的床(bed)。如后所述，流化床20具有根据被供给的空气量的不同而流化介质20M的运动状况也不同的移动层21和流化层22。移动层21是以流化介质20M以比较缓慢的速度从上方向下方移动的方式构成的层。流化层22是以流化介质20M从下方向上方移动的方式构成的层。在整个流化床20中，流化介质20M以在下部从移动层21向流化层22移动，在上部从流化层22向移动层21移动，由此在移动层21和流化层22之间循环的方式构成。在本实施方式中，在图1所示那样的主视图中的所谓纵截面中构成为，在流化床20的中央部形成有移动层21，在移动层21的两侧形成有流化层22，流化介质20M进行在下方从中央的移动层21向两侧的流化层22分开、在上方从两侧的流化层22向中央的移动层21聚集的动作。此外，在侧视观察时，与纵截面的位置相应地具有移动层21或流化层22。移动层21及流化层22在流化介质20M的动作及各自的功能方面不同，物理上都是由相同的流化介质20M构成，但在各层中，流化介质20M的温度不同。炉主体10大致呈水平截面(参照图2A)形成为矩形的筒状、且水平截面矩形的一对侧表面Ilfs的一部分凹陷的外观(参照图1)。如图2A所示，在水平截面中，一对侧表面Ilfs通过前表面Ilfa及背面Ilfb而被连接。在本实施方式中，以水平截面中的前表面Ilfa延伸的方向为宽度方向，以侧表面Ilfs延伸方向为纵深方向。炉主体10的凹部由侧表面Ilfs从下方朝向上方而向炉主体10的内部倾斜的倾斜板10d、和设置在倾斜板IOd的上方且从下方朝向上方而向外侧扩张的扩张板IOe形成(参照图1)。倾斜板IOd作为辅助构成流化层22的流化介质20M边上升边向炉主体10内部移动的偏转板(deflector)发挥作用。炉主体10构成为，倾斜板IOd和扩张板IOe的连接部(水平方向的宽度最小的部分)的位置是在炉主体 10内形成有流化床20时的流化床20的上端附近。此外，也可以不设置倾斜板IOd (及扩张板IOe)，但从促进流化介质20M从流化层22向移动层21移动的观点考虑，优选设置倾斜板IOd (及扩张板IOe)。在炉主体10上形成有:导入废弃物W的投入口 15 ;排出使废弃物W发生热反应时产生的气体的排气口 16 ;以及排出包含在废弃物W中的不燃物的不燃物流路18。在炉主体10为焚烧炉的情况下，向熔化炉25供给2次空气而使可燃气体燃烧，由此燃烧气体被从排气口 16排出。在炉主体10为气化炉的情况下，可燃气体被从排气口 16排出。投入口 15设置在比扩张板IOe的上端更靠上方的侧表面Ilfs上，且形成有以使被导入的废弃物W向移动层21上落下的方式引导废弃物W的滑槽(shoot)。排气口 16形成为，在炉主体10的侧表面Ilfs上端沿水平方向排出气体。不燃物流路18形成为，在沿两侧表面Ilfs的流化层22的下部分别向下延伸。移动层床板11及流化层床板12配置在设于两侧的两个不燃物流路18之间。如图1所示，移动层床板11设置在移动层21的下方，流化层床板12设置在流化层22的下方，换言之，在移动层床板11的上方形成移动层21，在流化层床板12的上方形成流化层22。移动层床板11设置在炉主体10的宽度方向的中央部分，流化层床板12设置在移动层床板11和不燃物流路18之间。移动层床板11设置成，炉主体10的宽度方向的中央最高，且具有随着朝向侧表面Ilfs而逐渐降低的梯度。流化层床板12从移动层床板11连续地以相同的梯度设置。即，在本实施方式中，移动层床板11及流化层床板12配置在从炉主体10的中央到外侧倾斜的同一平面上。通过像这样形成从移动层床板11侧朝向流化层床板12侧降低的梯度，能够使流化介质20M的从移动层21向流化层22的移动顺利。在本实施方式中，形成为使移动层床板11及流化层床板12相对于水平面优选地倾斜10° 20°左右(典型的是15°左右)而安装的结构。另外，在本实施方式中，移动层床板11和流化层床板12的面积比构成为大致相同程度，同一平面上的移动层床板11及流化层床板12的宽度方向的长度分别构成为大约0.7m左右。以下，也将移动层床板11及流化层床板12总称为“床板 112”。在移动层床板11上形成有移动层给气口 I Ih (参照图2A)，该移动层给气口 I Ih是用于将作为移动层用气体的移动层空气Al向流化介质20M供给的移动层气体供给口。移动层给气口 Ilh典型的是通过圆筒状的散气喷嘴112η(参照图2Β)而形成。散气喷嘴112η形成有圆筒状的下端开口但上端封闭的中空部112h，且呈放射状地形成有多个(大致4 16个)从中空部112h的上部通过圆筒状的侧壁的流路112r。散气喷嘴112η的侧壁上的流路112r的开口成为移动层给气口 llh。如图2A所示，移动层给气口 Ilh (散气喷嘴112η)隔开适当间隔地设有多个。在流化层床板12上形成有流化层给气口 12h(参照图2Α)，该流化层给气口 12h是用于将作为流化层用气体的流化层空气A2向流化介质20M供给的流化层气体供给口。流化层给气口 12h也典型的是与移动层给气口 Ilh相同地通过散气喷嘴112η而形成，且隔开适当间隔地设有多个。在每单位面积上，流化层给气口 12h形成得多于移动层给气口 Ilh，典型的是形成有移动层给气口 Ilh的大约2倍的数量。在床板112的下方从床板112隔开间隔地设有底板13，在床板112和底板13之间形成有空间。在床板112和底板13之间的空间中设有隔板14，该隔板14从移动层床板11和流化层床板12的边界向下方延伸至底板13。床板112和底板13之间的空间通过隔板14而被分割，由·此，在移动层床板11的下方形成移动层空气箱41，在流化层床板12的下方形成流化层空气箱42。在本实施方式中，从对调节移动层空气Al向移动层21的供给量的区域进行分割的观点考虑，设有从移动层床板11的最高的中央部向下方延伸至底板13的隔板141，从而将移动层空气箱41分割成两部分，但也可以省略隔板141而形成一个移动层空气箱41。在两个移动层空气箱41上分别连接有从炉外向移动层空气箱41导入移动层空气Al的移动层空气管51A、51B。两根移动层空气管51A、51B是一根移动层空气管51在移动层空气Al的流动方向上游侧分支而成。以下，在无需区别两根移动层空气管51A、51B的情况下，总称为“移动层空气管51”。在各移动层空气管51A、51B上分别配置有对在内部流动的移动层空气Al的流量进行调节的移动层空气调节阀52A、52B。以下，在无需区别两个移动层空气调节阀52A、52B的情况下，总称为“移动层空气调节阀52”。由移动层空气管51及移动层空气调节阀52构成移动层空气供给机构50。另一方面，在两个流化层空气箱42上分别连接有从炉外向流化层空气箱42导入流化层空气A2的流化层空气管61A、61B。两根流化层空气管61A、61B是一根流化层空气管61在流化层空气A2的流动方向上游侧分支而成。以下，在无需区别两根流化层空气管61A、61B的情况下，总称为“流化层空气管61”。在各流化层空气管61A、61B上分别配置有对在内部流动的流化层空气A2的流量进行调节的流化层空气调节阀62A、62B。以下，在无需区别两个流化层空气调节阀62A、62B的情况下，总称为“流化层空气调节阀62”。由流化层空气管61及流化层空气调节阀62构成流化层空气供给机构60。在移动层空气管51及流化层空气管61的最上游部连接有流化空气管71。在流化空气管71上配置有压送流化空气A的流化空气鼓风机72。流化空气A分流成移动层空气Al及流化层空气A2。由流化空气管71及流化空气鼓风机72构成流化空气供给机构70。关于移动层温度计31的宽度方向的位置，其能够设置在从移动层床板11的最高处(隔板141的上端)的顶点到移动层床板11与流化层床板12的边界(以下称为“移动层床板11的宽度”)的范围内，但优选设置在与移动层床板11的宽度中心相距移动层床板11的宽度的±5%的范围内。由于移动层床板11和流化层床板12的边界存在两个，所以设有两个移动层温度计31，但也能够是设置任一个移动层温度计31的结构。在本实施方式中构成为，当移动层床板11的宽度为750mm时，移动层温度计31的检测温度的部分位于与移动层床板11的宽度中心相距35mm(4.7% )且靠中央的位置。关于流化层温度计32的宽度方向的位置，其能够设置在各流化层床板12的宽度范围内，但优选是以对与流化层床板12的宽度中心相距流化层床板12的宽度的大约30%且靠移动层21的位置的流化层22的温度进行检测的方式而合计设有两个。在本实施方式中构成为，当流化层床板12的宽度为750mm时，流化层温度计32的检测温度的部分位于与流化层床板21的宽度中心相距225mm(30% )且靠移动层21的位置。移动层温度计31及流化层温度计32典型的是以将热电偶收纳在保护管中的方式构成，检测温度的部分以从前表面Ilfa插入IOOmm 1000mm、优选为300mm 700mm的方式安装。在本实施方式中构成为，移动层温度计31及流化层温度计32的检测温度的部分位于从前表面Ilfa向纵深方向的520_的位置。高度方向的位置优选设置成，移动层温度计31及流化层温度计32的检测温度的部分都位于流化床20的高度变为最小时的宽度方向的位置(在本实施方式中为移动层床板11的最高处的位置)中的、以流化介质20M静止时的流化床20的上表面的位置(Ho)为上限、以流化介质20M静止时的流化床20的上表面的位置的大约一半((l/2)Ho)为下限的范围内。即使将检测温度的部分配置在流化介质20Μ静止时的流化床20的上表面处，当流化介质20Μ流动时，流化床20由于在内部包含气泡而体积增加，因此上表面上升，因此检测温度的部分也会潜入流化床20内。在本实施方式中，移动层温度计31及流化层温度计32的检测温度的部分位于，静止的流化床20的最小高度为660mm的流化床20的上表面的下方270mm的高度。此夕卜，在背面Ilfb侧设有在流化床炉I开始运转时对流化介质20M进行加热的辅助燃烧器(burner)(未图)。控制装置80是控制流化床炉I的运转的设备。控制装置80构成为，通过信号线分别与移动层温度计31及流化层温度计32连接，且能够将由各温度计31、32检测到的温度作为信号而接收。另外，控制装置80具有如下运算功能:能够基于从各温度计31、32接收到的温度信号来进行预先设定的关系(函数)的运算。另外，控制装置80构成为，通过信号线分别与移动层空气调节阀52及流化层空气调节阀62连接，且能够向各移动层空气调节阀52及流化层空气调节阀62发送信号来调节各移动层空气调节阀52及流化层空气调节阀62的开度。另外，在控制装置80中预先存储有各移动层空气调节阀52及流化层空气调节阀62的、阀的开度和喷出风量的关系。接着，参照图1及图2说明流化床炉I的作用。当开始流化床炉I的运转时，使辅助燃烧器(未图示)点火来加热流化介质20M。此时，控制装置80使流化空气鼓风机72起动从而将移动层空气Al及流化层空气A2向炉主体10内供给，以供辅助燃烧器(未图示)中的燃烧使用。由移动层温度计31检测到的温度变为废弃物W能够进行热分解的温度(在本实施方式中为400°C以上)，由此，完成将废弃物W收入流化床20中的准备。在完成将废 弃物W收入流化床20中的准备之后，从投入口 15投入废弃物W。典型的是废弃物W通过定量供给装置(未图示)而被连续地向投入口 15投入，但由于为了被处理而被投入流化床炉I内的废弃物W由各种各样的物质构成，因此其质或量产生变动。从投入口 15投入的废弃物W在滑槽中滑落而落下到移动层21的上部。此时，控制装置80调节移动层空气调节阀52及流化层空气调节阀62的开度来调节移动层空气Al及流化层空气A2的流量。典型的是，将流化层空气A2调节成能够将如下的空气(氧气)供给至流化层22的流量，即，该空气能够借助流化层空气调节阀62而将流化层22的流化介质20M向上方运送并使其到达移动层21，并且能够以规定的基准使未燃物(烧焦物)Wc燃烧。“以规定的基准使未燃物(烧焦物)Wc燃烧”是指，典型的是，以使流化床20内的未燃物浓度降低至超过规定浓度的未燃物不会与不燃物fc —起向流化床炉I外流出的程度，并且使流化介质20M保有能够利用从流化层22向移动层21移动的流化介质20M来适当地进行移动层21中的废弃物W的热分解的热量的方式，在流化层12中使未燃物(烧焦物)Wc燃烧。在此，关于“超过规定浓度的未燃物不会与不燃物Wn —起向流化床炉I外流出”的未燃物的“规定浓度”，典型的是，当在流化介质20M或不燃物Wn中附着而伴有未燃物(烧焦物)Wc时，未燃物(烧焦物)Wc中易含有二噁英类，因此将未燃物的浓度管理成O 0.1重量％，以使得不燃物fc的二噁英类浓度不会变高。而且，为了使超过规定浓度的未燃物不会与不燃物Wn —起向流化床炉I外排出，使移动层21中的废弃物W的热分解能够生成如下的热分解残渣Wr，即热分解残渣Wr具有在向流化层22移动时适当地进行未燃物(烧焦物)Wc从不燃物Wn中的剥离的程度的脆性(废弃物W的适当的热分解)。另一方面，移动层空气Al被调节成能够使移动层21的流化介质20M在移动层21和流化层22之间循环流动的流量。控制装置80进行调节以使得移动层空气Al的质量流量小于流化层空气A2的质量流量，在本实施方式中，使移动层空气Al的质量流量为0.5 1.5Gmf，使流化层空气A2的质量流量为1.5 5Gmf左右。此外，流化介质20M开始流动的质量速度为IGmf。被投入移动层21的上部的废弃物W与随着供给移动层空气Al而流动的流化介质20M—起向下方移动。此时，利用流化介质20M 的热量进行废弃物W的干燥及热分解，废弃物W中的水分蒸发，从废弃物W中的可燃部分中产生可燃气体，从而成为脆的热分解残渣Wr。图3是表示流化床20的高度方向的位置与温度的关系的图表，纵轴取流化床20的高度，横轴取温度，线T21表示移动层21中的关系，线T22表示流化层22中的关系。另外，图3中的Ho表示流化介质20M静止时的流化床20的上表面的位置。l/2Ho表示流化介质20M静止时的流化床20的上表面的位置的一半的位置。由于在投入废弃物W后水分蒸发时的潜热导致流化介质20M被冷却，因此在移动层21中，在上部的温度急剧降低之后，随着接近下部，温度比较缓慢地降低(参照图3中的线T21)。在温度缓慢地降低的过程中，产生可燃气体。热分解残渣Wr典型的是含有不燃物Wn及通过热分解而变脆的未燃物(烧焦物)Wc。当在移动层11生成的热分解残渣Wr与流化介质20M —起到达移动层床板11时，沿倾斜的移动层床板11流向流化层22。关于到达流化层22的热分解残渣Wr，未燃物(烧焦物)Wc通过流化层空气A2而从不燃物Wn中剥离，未燃物(烧焦物)Wc剥离后剩余的不燃物Wn与一部分流化介质20M —起流向不燃物流路18。此时，由于炉主体10的水平截面形成为矩形、流化层床板12的宽度确保一定，所以能够确保用于使未燃物(烧焦物)Wc从不燃物Wn中剥离的移动距离，热分解残渣Wr中的不燃物Wn可靠地在流化层22移动一定距离，从而能够适当地进行未燃物(烧焦物)Wc和不燃物Wn的分离。不燃物Wn与一部分流化介质20M —起向不燃物流路18流入而向流化床炉I外排出，并在不燃物分离装置(未图示)中以未氧化且未附着未燃物(烧焦物)的状态被回收。通过不燃物分离装置(未图示)而回收了不燃物fc之后的流化介质20M经由流化介质循环装置(未图示)回到炉主体10内。在与流化床炉的处理能力相应地改变流化床的水平截面的面积的情况下，优选使宽度一定来确保流化层床板12的宽度一定，改变纵深尺寸。另一方面，从不燃物Wn中剥离的未燃物(烧焦物)Wc与随着供给流化层空气A2而流动的流化介质20M—起向上方移动。此时，未燃物(烧焦物)Wc通过被供给的流化层空气A2而进行燃烧，边加热流化介质20M边产生燃烧气体，变为能够被气体运送的程度的微小的未燃物(烧焦物)及灰分的粒子。在流化层22中，温度随着未燃物(烧焦物)Wc的燃烧而逐渐上升，因此从下部到上部，温度成比例地上升(参照图3中的线T22)。如图3所示，线T21及线T22在上端及下端连接，高度方向中间远离。图3中的符号H的高度为设有移动层温度计31及流化层温度计32的高度。线T21及线T22的高度方向中间远离的距离根据废弃物W的性状而变化。例如，在投入了水分少的废弃物W的情况下，抑制移动层21中的温度降低 ，从而线T21及线T22的远离距离变小。另一方面，到达流化层22的上部的流化介质20M向移动层21流入。流化介质20M在流化层22中上升至能够在流动到移动层21时适当地进行废弃物W的热分解的温度。流入到移动层21的流化介质20M再次接受被投入的废弃物W，重复上述的移动层21及流化层22中的热反应。在如上所述地发挥作用的流化床炉I中，为了抑制发生未燃物(烧焦物)Wc未完全从不燃物fc中剥离而与不燃物Wn —起向不燃物流路18流出的情况，控制装置80调节流化层空气A2的流量以使流化层22的温度为“基于废弃物的性状的规定温度”。由于流化层空气A2的增减关系到用于未燃物(烧焦物)Wc的燃烧的氧气的增减，因此流化层22的温度在使流化层空气A2的流量增加时上升，在使流量减少时下降。另一方面，城市垃圾等废弃物W由于在性质上在保有热量中存在偏差，因此存在燃烧难以稳定地进行的情况。若每单位时间向流化床炉I导入的废弃物W的质或量不稳定，则可燃气体或燃烧气体的产生量发生变动，因此流化床炉I内的压力发生变动，流化床炉I的稳定的运转变得困难。为了抑制产生的可燃气体的量的变动，优选使移动层21中的废弃物W的干燥及热分解缓慢地进行。当缓慢地进行移动层21中的废弃物W的干燥及热分解时，也抑制进入流化层22中的热分解残渣Wr的量的变动，因此也抑制燃烧气体的产生量的变动。为了使移动层21中的废弃物W的干燥及热分解缓慢，在能够适当地进行废弃物W的热分解的范围内尽可能降低移动层21的温度即可。如上所述，为了理想地进行废弃物W的热反应，移动层21和流化层22中各自的要求功能不同。而且，为了使废弃物W的热反应连续，不可避免地要使流化介质20M在移动层21和流化层22中的循环连续，从该观点考虑，也受到向流化床20供给的移动层空气Al及流化层空气A2的流量的制约。以往，以在移动层和流化层中产生一定程度的温度差为产生流化介质的流化不良的信号，谋求了流化床的温度的均匀化。在这样的状况下，关于移动层及流化层的温度，难以以满足不同的要求功能的方式将其最优化。为了消除这样的不当，在本实施方式的流化床炉I中，进行以下这样的控制。即，在流化床炉I中，从通过使热分解残渣Wr变脆来使未燃物(烧焦物)Wc适当地从不燃物Wn中剥离从而抑制未燃物向流化床炉I外排出的观点考虑，将流化层22的控制目标温度(典型的是流化层22的设定温度)设定成使未燃物(烧焦物)Wc燃烧的“基于废弃物的性状的规定温度”，使移动层21的控制目标温度(典型的是移动层21的设定温度)为比流化层22的控制目标温度低规定温度的温度(以下也称为“规定的温度差”)，使移动层21和流化层22中的控制目标温度不同。关于移动层21的温度，从为了抑制流化床炉I的内压的变动而使废弃物W的热反应能够尽可能缓慢地进行的观点考虑，优选使其为比流化层22的温度低30°C以上的温度(使规定的温度差为30°C以上)，从维持移动层21中的废弃物W的适当的热分解的观点考虑，优选使其为比流化层22的温度低100°C以下的温度(使规定的温度差为100°C以下)。规定的温度差也可以是50°C以上80°C以下。使规定的温度差具有宽度是因为，典型的是根据流化床炉I的设置条件而导入废弃物W的性状(流化床炉I的设计条件)不同。即，在水分含量多的废弃物W的情况下，由于水分的蒸发潜热导致移动层21的温度容易降低，在可燃气体的产生量多的废弃物W的情况下，由于产生的可燃气体的燃烧导致移动层21的温度容易升高，像这样，由于假设的主要被处理的废弃物W的性状而导致规定的温度差的最优值不同。移动层21和流化层22中的控制目标温度不同，但流化介质20M有无产生流化不良的推断，通过如下检测进行判断，即检测移动层21和流化层22的温度差是否处于预先确定的范围内，以及检查流化层22的温度是否处于规定的温度范围内。此外，在使“规定的温度差”的控制目标温度为30°C以下的情况下，与以往相同，流化床炉I内的压力产生变动，难以继续流化床炉的稳定的运转。另一方面，在使“规定的温度差” 的控制目标温度为100°C以上的情况下，热分解残渣Wr未完全变脆，未燃部分(烧焦物)Wc易于与不燃物Wn —起向流化床炉I外排出。另外，在本实施方式中，流化层22的控制目标温度设定在500°C 650°C之间。通过像这样设定流化层温度及“规定的温度差”的控制目标温度，能够将未燃物的浓度管理成O 0.1重量％。接着，说明如上所述地构成的流化床炉I的控制流程。图4是说明流化床炉I的控制的流程图。当启动流化床炉I时，控制装置80使流化空气鼓风机72起动，并且调节移动层空气调节阀52及流化层空气调节阀62的开度，向移动层21供给移动层空气Al，向流化层22供给流化层空气A2 (STl)。在本实施方式中，从使流化介质20M适当地流动的观点考虑，每Im2供给300m3N/h移动层空气Al，且每Im2供给600m3N/h流化层空气A2。当开始移动层空气Al及流化层空气A2 (流化空气A)的供给后，控制装置80使辅助燃烧器(未图示)点火(ST2)。当辅助燃烧器(未图示)点火时，构成流化床20的流化介质20M被火焰加热。流化介质20M通过流化空气而流动，因此流化介质20M整体被加热。流化介质20M的加热开始后，控制装置80基于从流化层温度计32接收到的温度信号，判断流化层22的温度是否变为了流化层下限温度以上(ST3)。在此，流化层下限温度是“基于废弃物W的性状的规定温度”，优选使其为大约500°C以上。在判断流化层22的温度是否变为了流化层下限温度以上的工序(ST3)中，在未变为流化层下限温度以上的情况下，再次返回判断流化层22的温度是否变为了流化层下限温度以上的工序(ST3)。另一方面，在变为了流化层下限温度以上的情况下，向炉主体10内投入废弃物W(ST4)。当投入废弃物W时，如上所述在流化床20内进行热反应。即，废弃物W在移动层21中进行干燥及热分解，产生水蒸气及可燃气体而变为热分解残渣Wr。热分解残渣Wr从移动层21的底部向流化层22的底部移动，在流化层22的底部移动时，未燃物(烧焦物)Wc从热分解残渣Wr中的不燃物Wn中剥离。剥离后的未燃物(烧焦物)Wc与流化介质20M —起在流化层22中上升，此时未燃物(烧焦物)Wc燃烧，燃烧产生的燃烧剩余的未燃物及灰分的微小粒子与燃烧气体一起向熔化炉25飞散。在这样的废弃物W的热反应工序中，如上所述，由于移动层21和流化层22中的理想的温度不同，因此在移动层21和流化层22中控制成不同的温度。移动层21及流化层22的温度控制并行进行，但为了说明上的方便，首先说明流化层22的温度控制(废弃物投入工序(ST4)之后向附图标记A推进)，接着说明移动层21的温度控制(废弃物投入工序(ST4)之后向附图标记B推进)。在控制流化层22的温度时，控制装置80判断流化层温度计32检测到的温度是否为针对流化层22的控制目标温度而设定的上限设定值以上(ST5)。在此，针对流化层22的控制目标温度而设定的上限设定值是，能够将在流化层22中被加热的流化介质20M向移动层21移动后，在移动层21中进行的废弃物W的干燥及热分解中产生的水蒸气及可燃气体的量的变动抑制在允许范围内的流化层温度的上限值。流化层温度的上限设定值优选为大约650°C以下，在本实施方式中为640°C。在判断流化层温度计32检测到的温度是否为上限设定值以上的工序(ST5)中，在变为上限设定值以上的情况下，控制装置80减小流化层空气调节阀62的开度，减少向流化层22供给的流化层空气A2的流量(ST6)。在减少流化层空气A2的流量后，再次返回判断流化层温度计32检测到的温度是否为上限设定值以上的工序(ST5)。
另一方面，在判断流化层温度计32检测到的温度是否为上限设定值以上的工序(ST5)中，在未变为上限设定值以上的情况下，控制装置80判断流化层温度计32检测到的温度是否为针对流化层22的控制目标温度而设定的下限设定值以下(ST7)。针对流化层22的控制目标温度而设定的下限设定值是上述的流化层下限温度(500°C)以上的值。针对控制目标温度设置上限设定值及下限设定值是为了吸收连续或断续地向流化床炉I导入的废弃物W的性状的变化，并且抑制流化层空气A2的频繁的流量调整。在判断流化层温度计32检测到的温度是否为下限设定值以下的工序(ST7)中，在变为下限设定值以下的情况下，控制装置80打开流化层空气调节阀62，增加向流化层22供给的流化层空气A2的流量(ST8)。在增加流化层空气A2的流量后，再次返回判断流化层温度计32检测到的温度是否为下限设定值以下的工序(ST7)。在判断流化层温度计32检测到的温度是否为下限设定值以下的工序(ST7)中，在未变为下限设定值以下的情况下，返回判断流化层温度计32检测到的温度是否为上限设定值以上的工序(ST5)。这样，流化层22维持在下限设定值和上限设定值之间。此外，在本实施方式中，在投入废弃物W的工序(ST4)之后，进行判断流化层温度计32检测到的温度是否为上限设定值以上的工序(ST5)，但也可以是，在投入废弃物W的工序(ST4)之后，首先转移到判断流化层温度计32检测到的温度是否为下限设定值以下的工序(ST7)，在此，在未变为下限设定值以下的情况下，转移到检测流化层温度计32检测到的温度是否为上限设定值以上的工序(ST5)。接着，说明与上述流化层22的温度控制并行进行的移动层21的温度控制(废弃物投入工序(ST4)之后向附图标记B推进)。在控制移动层21的温度时，控制装置80判断从流化层温度计32检测到的温度中减去移动层温度计31检测到的温度后的值(温度差)是否为上限以上(温度差是否过大)(ST9)。在此，如前所述，作为移动层21的控制目标温度的规定的温度差是从在能够维持移动层21中的废弃物W的热分解的范围内使废弃物W的热反应能够尽可能缓慢地进行的观点考虑而决定的温度。规定的温度差根据流化床炉I的大小或要处理的废弃物W的种类等而适当确定，设定为大约30°C 100°C。另外，如前所述，由于适当投入的废弃物W中的水分或可燃部分等的含量产生变动，因此针对移动层21的控制目标温度而预先确定预见了该变动部分的上限及下限，抑制移动层空气Al的频繁的流量调整。在判断温度差是否为上限以上的工序(ST9)中，在变为上限以上的情况下，控制装置80打开移动层空气调节阀52，增加向移动层21供给的移动层空气Al的流量(STlO)。在增加了移动层空气Al的流量后，再次返回判断温度差是否为上限以上的工序(ST9)。另一方面，在判断温度差是否为上限以上的工序(ST9)中，在未变为上限以上的情况下，控制装置80判断温度差是否为下限以下(STll)。在判断温度差是否为下限以下的工序(STll)中，在变为下限以下的情况下，控制装置80减小移动层空气调节阀52的开度，减少向移动层21供给的移动层空气Al的流量(ST12)。在减少了移动层空气Al的流量后，再次返回判断温度差是否为下限以下的工序(STll)。在判断温度差是否为下限以下的工序(STll)中，在未变为下限温度以下的情况下，返回判断温度差是否为上限以上的工序(ST9)。这样，移动层21维持在比流化层22低规定温度的温度。此外，在本实施方式中，在投入废弃物W的工序(ST4)之后，进行判断温度差是否为上限以上的工序(ST9)，但也可以是，在投入废弃物W的工序(ST4)之后，首先转移到判断温度差是否为下限以下的工序(STll)，在此，在未变为下限温度以下的情况下，转移到判断温度差是否为上限以上的工序(ST9)。如以上说明那样，在本实施方式的流化床炉I中，独立控制移动层21的温度和流化层22的温度，将其分别控制 成理想的温度，因此能够在流化层22中以规定的基准进行未燃物(烧焦物)的燃烧，能够在移动层21中使废弃物W缓慢地热分解，从而能够使具有容易变为不稳定的燃烧的性质的废弃物W适当地发生热反应。接着，参照图5说明本发明的第2实施方式的流化床炉2。图5是表示流化床炉2的概略结构的图，图5A是纵剖视图，图5B是图5A中的B部分的详细图。在本实施方式的流化床炉2中，在流化床炉I (参照图1)的基础上，设有防止堆积块91。首先，如在流化床炉I (图1参照)的说明中所叙述的那样，当为了抑制伴随废弃物W的热分解而产生的气体的量的变动而缓慢地进行移动层21中的废弃物W的干燥及热分解时，移动层21中的流化介质20M的移动也变缓慢，因此有可能使废弃物W中的不燃物Wn堆积在移动层21。特别是在本实施方式中，在两侧被流化层22夹着的中央形成有移动层21,因此在尽可能减少移动层空气Al的供给量的情况下，易于在中央堆积像铁丝等那样的易缠绕的不燃物fc。考虑上述情况，流化床炉2设有防止堆积块91。防止堆积块91沿移动层床板11的角度发生变化的最高处(隔板141的上端)的顶端如堤坝那样相连地配置，在其纵截面(图5所示的截面)中，侧表面91s、91t构成为以能够防止不燃物堆积的程度倾斜。在本实施方式中，下部的侧表面91s形成为相对于水平面(图5B中用双点划线表示的面)的角度0为60。以上80°以下，上部的侧表面91t形成为相对于水平面的角度为45°以上80°以下。在本实施方式中，使防止堆积块91的高度为与流化床20的高度相同的程度，同时梯度陡峭的侧表面91s极力延伸至上部。另外，防止堆积块91设置成，没有堵住全部移动层床板11，接近流化层床板12的移动层给气口 llh(参照图2)在两侧分别至少露出I列以上。通过形成至少I列喷出比较小的质量流量的移动层空气Al的移动层给气口 Ilh(参照图2)，能够维持移动层21和流化层22之间的流化介质20M的循环流的形成。除设有防止堆积块91这一点外，流化床炉2与流化床炉I (参照图1)相同地构成。在这样构成的流化床炉2中，移动层空气Al及流化层空气A2的供给、与此相伴的流化介质20M的循环、以及控制流程(温度控制)也与流化床炉I (参照图1)相同。在流化床炉2中，即使在被投入移动层21的废弃物W中混入了铁丝等易堆积的不燃物Wn，也会被防止堆积块91的侧表面91t、91s引导而与流化介质20M —起被顺利地向流化层22引导，因此抑制了移动层21中的不燃物Wn的堆积。在以上说明的流化床炉2中，防止堆积块91与移动层床板11分体地构成而设置在移动层床板11上，但也可以是移动层床板11自身形成能够防止不燃物fc堆积的程度的梯度。在该情况下，也可以在陡峭梯度的面上形成移动层给气口 llh(参照图2)。在陡峭梯度的面上形成移动层给气口 llh(参照图2)的情况下，易于调整移动层空气Al的流量，在未形成的情况下能够简化移动层床板11的构造。实施例以下，根据实施例说明本发明，但本发明不限定于这些实施例。以下所示的实施例是在图1及图2所示的流化床炉I中，在多种废弃物W的种类及处理条件下测定焚烧废弃物W时的排出气体中的一氧化碳浓度及氧气浓度。本实施例中所使用的流化床炉I的床板112的平面尺寸为，宽度方向为3000mm、纵深方向为1500mm的大小，详细而言，构成为具有相同大小的宽度方向 750mmX纵深方向1500mm的移动层床板11及流化层床板12在宽度方向上以流化层床板12、移动层床板11、移动层床板U、流化层床板12的顺序配置。移动层床板11及流化层床板12以相对于水平面倾斜15°的方式安装。一氧化碳浓度及氧气浓度是在流化床炉I中焚烧废弃物W，燃烧气体从排气口 16排出且通过冷却装置(未图示)而被冷却之后，测定该排气体中的浓度。表I及表2表示处理条件及测定结果。处理条件为，向移动层21供给的移动层空气Al的流量、向流化层22供给的流化层空气A2的流量、通过移动层温度计31检测到的移动层21的温度、通过流化层温度计32检测到的流化层22的温度的各条件。移动层空气Al及流化层空气A2的流量表示床板112的每单位面积(Im2)的标准状态下的流量。表I及表2所示的一氧化碳浓度(CO浓度)是根据实测的一氧化碳浓度及氧气浓度，以氧气浓度12%进行换算而得到的值。实测的氧气浓度是干燥气体基准的浓度。表I所示的结果为，处理废弃物W是主要包含筛渣(分层废纸中的塑料类不溶物)及废物(纸或废塑料)的废弃物时的结果。表2所示的结果为处理废弃物W是城市垃圾时的结果。表I
权利要求
1.一种流化床炉，包括 流化床，所述流化床包括将投入的废弃物收入流化介质中、并使所述废弃物边与所述流化介质一起向下方移动边进行热分解而生成热分解残渣的移动层；和从所述移动层接受所述流化介质及热分解残渣并使所述热分解残渣的至少一部分燃烧、并且使所述流化介质向上方移动的流化层；使所述流化介质在所述移动层和所述流化层之间循环； 移动层床板，其形成有供给移动层用气体的移动层气体供给口，所述移动层用气体使所述移动层的所述流化介质流动； 流化层床板，其形成有供给流化层用气体的流化层气体供给口，所述流化层用气体使所述流化层的所述流化介质流动并且含有用于所述至少一部分的热分解残渣的燃烧的氧气; 移动层用气体供给机构，其向所述移动层输送所述移动层用气体，且能够调节所述移动层用气体的流量； 流化层用气体供给机构，其向所述流化层输送所述流化层用气体，且能够调节所述流化层用气体的流量； 移动层温度检测器，其检测所述移动层的温度； 流化层温度检测器，其检测所述流化层的温度；以及 控制装置，其调节通过所述流化层用气体供给机构向所述流化层供给的所述流化层用气体的流量，从而控制所述流化层的温度以使得通过所述流化层温度检测器检测的温度变为规定温度，并且，调节通过所述移动层用气体供给机构向所述移动层供给的所述移动层用气体的流量，从而控制所述移动层的温度以使得通过所述移动层温度检测器检测的温度变得比通过所述流化层温度检测器检测的温度低规定温度。
2.如权利要求I所述的流化床炉，其特征在于，所述流化层的规定温度为500°C 650。。。
3.如权利要求I所述的流化床炉，其特征在于，所述流化层和所述移动层的规定的温度差为30°C 100°C。
4.如权利要求I所述的流化床炉，其特征在于， 在垂直截面中，所述流化层设置在所述移动层的两侧， 在所述垂直截面中，所述移动层床板以从高的中央部朝向两侧的所述流化层而分别降低的方式形成为山形，并且相邻的所述移动层床板和所述流化层床板连续地配置。
5.如权利要求4所述的流化床炉，其特征在于， 所述垂直截面中的所述移动层床板的中央部形成为能够防止在所述移动层堆积不燃物的梯度。
6.一种废弃物的处理方法，其通过使流化介质在所述流化介质下降的移动层和所述流化介质上升的流化层之间循环的流化床来处理废弃物，其特征在于，包括 气体供给工序，向所述移动层供给移动层用气体，向所述流化层供给流化层用气体； 废弃物投入工序，将废弃物投入所述移动层； 热反应工序，使投入的所述废弃物通过被加热的所述流化介质而在所述移动层中进行热分解从而生成热分解残渣，并使所述热分解残渣的至少一部分在所述流化层中燃烧；流化层用气体流量调节工序，调节向所述流化层供给的所述流化层用气体的流量，以使得所述流化层的温度为规定温度；以及 移动层用气体流量调节工序，调节向所述移动层供给的所述移动层用气体的流量，以使得所述移动层的温度比所述流化层的温度低规定温度。
7.如权利要求6所述的废弃物的处理方法，其特征在于，所述流化层的规定温度为500。。 650。。。
8.如权利要求6所述的废弃物的处理方法，其特征在于，所述流化层和所述移动层的规定的温度差为30°C 100°C。
全文摘要
本发明涉及一种能够连续地进行燃烧容易变得不稳定的废弃物的适当处理的流化床炉及废弃物的处理方法。流化床炉(1)包括使废弃物边向下方移动边进行热分解而生成热分解残渣的移动层(21)及使热分解残渣的一部分燃烧的流化层(22)；移动层用气体供给机构(50)；流化层用气体供给机构(60)；移动层温度检测器(31)；流化层温度检测器(32)；以及控制装置(80)。控制装置(80)进行如下控制将使流化层(22)的温度为规定温度的流量的流化层用气体(A2)向流化层(22)供给，将使移动层(21)的温度为比流化层(22)的温度低规定温度的流量的移动层用气体(A1)向移动层(21)供给。
文档编号F23C10/28GK103238028SQ20118005509
公开日2013年8月7日 申请日期2011年3月30日 优先权日2010年11月19日
发明者石川龙一, 山口繁, 今村浩喜, 中村幸弘, 吉良诚, 齐藤宽 申请人:荏原环境工程有限公司