专利名称：循环式流化床锅炉和操作方法
技术领域：
本发明大体上涉及循环式流化床锅炉，且更明确地说，涉及具有改进的反应物利 用和/或不期望燃烧产物的减少的循环式流化床锅炉。
背景技术：
含硫碳质化合物(尤其煤)的燃烧产生含有高得不可接受的含量的二氧化硫的燃 烧产物气体。二氧化硫为无色气体，其适度可溶于水和水性液体中。其主要在含硫燃料或 废物的燃烧期间形成。一旦二氧化硫被释放到大气，其便缓慢地反应以形成硫酸(H2SO4)、 无机硫酸盐化合物和有机硫酸盐化合物。大气中的SO2或吐504导致不合意的“酸雨”。根据美国环境保护署，酸雨造成湖泊和河流的酸化且促使损害高海拔处的树木和 许多敏感的森林土壤。另外，酸雨加速建筑材料和油漆的腐化，包括不可恢复原状的建筑 物、雕像和雕塑。在落地之前，SO2和NOx气体和其颗粒物质衍生物、硫酸盐和硝酸盐还促使 可见度降级且危害公共卫生。用于二氧化硫移除的空气污染控制系统通常依赖于用碱将所吸收的二氯化硫中 和为无机盐以防止硫排放到环境中。最常用的用于所述反应的碱包括方解石质或白云 石质石灰石、浆料或快于和水合石灰，和来自Theodoric石灰和天然碱氢氧化镁(trona magnesiumhydroxide)的商业产品和副产物。—旦由石灰石吸收便被俘获于例如静电 除尘器或布袋除尘器的现有微粒俘获设备中。循环式流化床锅炉(CFB)利用煤灰和石灰石或类似碱的流化床以减少Sh排放。 所述床可包括例如砂或耐火材料的其它添加颗粒。循环式流化床锅炉在减少Sh和NOx排 放方面为大体上有效的。SO2排放的92%的减少为典型的，但可高达98%。在多数情况下， 实现此减少所需的Ca/S的摩尔比设计成约2. 2，其为钙与硫的反应的化学计量比率的2. 2 倍。然而，归因于低效混合，Ca/S摩尔比通常增加到3.0或3.0以上以实现所要的SO2俘获 程度。Ca/S的更高的比率需要在所述过程中利用愈多石灰石，从而增加操作成本。另外，低 效混合导致促进NOx的形成的燃烧“热点”的形成。
图1展示常规循环式流化床锅炉1的一个实施例。循环式流化床锅炉1通常包括 炉膛2、旋风集尘器3和密封盒4。时常，这些单元包括外部热交换器6。空气分配喷嘴7将流化空气A引入到炉膛2以在炉膛2中创造流化条件。喷嘴7 通常布置于炉膛2的底部部分中。由炉膛2中的燃烧产生的烟气流动到旋风集尘器3中。旋风集尘器3将微粒与烟气分离。由旋风集尘器3捕捉的微粒流动到密封盒4中。 外部热交换器6执行在循环微粒与热交换器6中的内埋管(in-bed tube)之间的热交换。 风箱10布置于密封盒4的底部中以便经由空气分配板9来吸入向上流化空气B。在流化条 件下将密封盒4中的微粒引入到外部热交换器6且引入到内埋管5中。旋风集尘器3还与热回收区域8连接，且由炉膛2中的燃烧产生的一些烟气还流 动到热回收区域8中。热回收区域8通常包括过热器和节热器。如所描绘，炉膛2还包括 水冷却炉膛壁2a。
在常规CFB锅炉中，在下部炉膛中(例如，在密相床中)可存在良好的混合或动 能。然而，申请人已发现在上部炉膛中(例如，密相床上方)可能存在不足以更充分地利用 经添加以减少烟气排放的反应物的混合。如本文所使用，密相床通常为气体和微粒密度比 锅炉出口气体/微粒密度大两倍的地方。在下部炉膛(其通常在煤进料口正前方)中，来自煤的挥发性物质(气相)与可用 氧快速混合且反应。此产生相对于周围含微粒流来说非常可浮的低密度、热气体羽流。此 可浮羽流快速上升，从而形成从下部炉膛到顶壁的通道、烟囱或羽流。吸收和减少SA的石 灰石在所述通道中不存在。在碰撞到炉膛的顶壁后，已发现此高SO2烟气可离开所述炉膛 并逃离所述旋流器而未进行充分反应。炉膛出口管道的测量已展示在所述出口管道的 上部部分中相对于所述管道的底部高出近 ο倍的浓度。在常规循环式流化床锅炉的炉膛中，包含灰、砂和/或石灰石等的床材料11通过 流化条件而处于悬浮状态。烟气夹带的微粒中的多数逃离炉膛2且由旋风集尘器3捕捉且 引入到密封盒4。因此引入到密封盒4的微粒由流化空气B来通气且与任选外部热交换器 6的内埋管5进行热交换以便被冷却。微粒经由管道12返回到炉膛2的底部以便经由炉膛 2再循环。申请人:先前发现可在密相床上方使用高速混合空气注入以在循环式流化床锅炉 中减少石灰石使用和减少NOx排放，参见(例如)于2005年11月17日申请的共同拥有的
第11Λ81，915号美国专利申请案(现在为美国专利第_号，于2008年_发
布)中含有的教示。在本申请案中，此技术通常被称为过密相床空气(ODBA)技术。图2展 示ODBA技术的一实例。在系统100(其类似于上述循环式流化床锅炉)中，炉膛2装配有 将ODBA注入到所述流化床中的处于密相床上方的二次风注入端口或装置20。申请人通常 以间隔开的方式来放置这些注入装置以产生流化床区的旋流。举例来说，所述二次风注入 装置不对称地间隔以在锅炉中产生旋转。由于许多锅炉宽度比深度大，所以在一实施例中， 用户可设置两组喷嘴以促进反方向旋转。如先前申请案中所陈述，申请人发现此些系统提 供流化床空间的有力混合，从而导致Sh与石灰石之间的较大反应效率且借此准许使用较 少石灰石来实现给定减少程度。申请人还相信，增强的混合可使Ca/S的化学计量比率 减少以实现相同程度的SO2减少。部分基于可从Fluent，Inc. (Lebanon, NH)购得的计算流 体动力分析软件程序FLUENT来解释此技术的效用和效率。可从Fluent，Inc. (Lebanon, NH)购得的计算流体动力分析软件程序FLUENT曾用 以模型化CFB发电站中的双相热流体现象。FLUENT求出炉膛中的气体和微粒的速度、温度 和物质浓度场。由于CFB中的微粒相的体积分数通常在约0. 与0.3%之间，所以求解多 相流的粒化模型(granular model)适用于此情况。与微粒相由离散相模型求解的常规粉 状燃料燃烧模型相反，在粒化模型中，在欧拉参考框架中求出气相和微粒相守恒方程。对于每一相来说，所求出的守恒方程包括连续性、动量、扰流和焓。在此多相模型 中，气相(体积大于99. 7%)为主要相，而将具有个别大小和/或微粒类型的微粒相模型化 为次要相。在主要相与次要相之间求解出体积分数守恒方程。求解考虑微粒相的动能的粒 化温度方程，其中考虑归因于CFB中的强微粒相互作用而造成的动能损失。此模型花费五 天来收敛到稳定解(在六个CPU上并行地运行)。虽然灰和石灰石是在微粒相中处理的，但煤燃烧在气相中经模型化。将煤模型化为具有等效化学计量比率和燃烧热的气态挥发性物质。在era燃烧系统中考虑以下两个化 学反应CH0.8500.14N0.07S0.02+1. 06 — 0. 2C0+0. 8C02+0. 43H20+0. 035N2+0. 02S02C0+0. 502 ^ CO2 化学动力学燃烧模型包括若干气体物质，包括燃烧的主要产物C0、(X)2和H20。求 解每一气体物质的物质守恒方程。已在计算流体动力(CFD)教科书中广泛地描述和用公式 表达这些守恒定律。在仿真中实施k-ε扰流模型，且针对基线和发明情况假定不可压缩 流。由于CFB锅炉中的非稳定状态水动力特性，在非稳定状态下求解所有微分方程。 在下一个时间步长开始之前，将每一方程求解到收敛标准。在所述求解遍历数百个时间步 长后，且所述求解以“准”稳定状态方式来工作，增加时间步长以加速收敛。通常实时地在 多于三十秒内求解所述模型以实现逼真结果。用于模型化的CFD计算域为100英尺高、22英尺深和44英尺宽。所述炉膛具有 贯穿栅格的一次风进口和在所有四个壁上的14个一次端口。其还具有18个二次注入端口 (其中8个涉及石灰石注入)和在前壁和后壁上的4个启动燃烧器。在前壁上的两个煤进 料器将废煤运送到炉膛中。另两个煤进料器在环封后连接到旋风管道中的每一者。经由在 炉膛顶部处的两个管道连接到炉膛的两个旋流器收集固体材料(主要为煤灰和石灰石)， 且再循环回到炉膛中底部处。含有主要燃烧产物和飞灰和细小的经反应(和/或未经反 应)的石灰石微粒的烟气离开旋流器顶部且在后烟道中继续行进。水冷壁从炉膛的所有四 侧壁的顶部延伸到底部。过热器存在三个级。过热器I和II处于炉膛中，而过热器III处 于后烟道中。旋流器不包括于CFB计算域中，因为旋流器中微粒相的水动力学过于复杂以致实 际上不能包括于计算中。过热悬垂物(superheat pendant)包括于模型中以考虑热吸收和 流层化，且通过炉膛中的悬垂物的实际数目和实际距离来准确地描绘。请注意，炉膛几何形 状在宽度方面为对称的，因此计算域仅表示炉膛的一半。因此，计算栅格的数目仅为一半， 此减少了计算时间。表1展示包括模型炉膛CFD基线模拟的键输入的基线系统操作条件。在所述基线 系统中，将一些二次风注入到密相床中。表 权利要求
1.一种具有改进的反应物利用的循环式流化床锅炉，所述锅炉包含循环式流化床，其包括密相床部分，以及下部炉膛部分，其在所述密相床部分上方；反应物，其用以减少烟气中的至少一种燃烧产物的排放；以及多个再循环烟气和二次风注入装置，其在所述密相床上方，其中所述装置经配置以在 所述密相床上方的所述炉膛中将所述反应物与所述烟气混合，借此使减少所述至少一种燃 烧产物的所述排放所需的反应物的量减少。
2.根据权利要求1所述的设备，其进一步包括用于使来自所述烟气的携带微粒返回到 所述循环式流化床的返回系统。
3.根据权利要求2所述的设备，其中所述返回系统包括用于从所述烟气移除所述携带 微粒的分离器。
4.根据权利要求3所述的设备，其中所述分离器为旋风分离器。
5.根据权利要求3所述的设备，其进一步包括在所述分离器下游的细粒收集器。
6.根据权利要求5所述的设备，其中所述细粒收集器为布袋除尘器。
7.根据权利要求5所述的设备，其中所述细粒收集器为静电除尘器。
8.根据权利要求1所述的设备，其中所述反应物选自由以下各项组成的群组苛性碱、 石灰、石灰石、飞灰、氧化镁、苏打灰、碳酸氢钠、碳酸钠、双碱、钠碱和方解石矿物群组，所 述方解石矿物群组包括方解石(CaCO3)、菱镍矿({Ni，Mg，Fe}C03)、菱镁矿(MgCO3)、菱镉矿 (CdCO3)、菱锰矿(MnCO3)、菱铁矿(FeCO3)、菱锌矿(SiCO3)、菱钴矿(CoCO3)和其混合物。
9.根据权利要求1所述的设备，其中所述反应物为石灰石。
10.根据权利要求1所述的设备，其中所述循环式流化床锅炉的所述密相床部分为富 燃料级。
11.根据权利要求10所述的设备，其中所述循环式流化床的所述密相床部分维持在化 学计量比率以下。
12.根据权利要求1所述的设备，其中所述下部炉膛部分为贫燃料级。
13.根据权利要求12所述的设备，其中所述下部炉膛部分维持在所述化学计量比率以上。
14.根据权利要求1所述的设备，其中所述二次风和再循环烟气注入装置位于所述循 环式流化床锅炉的所述下部炉膛部分中。
15.根据权利要求1所述的设备，其中所述二次风和再循环烟气注入装置相对于彼此 不对称地定位。
16.根据权利要求15所述的设备，其中所述二次风和再循环烟气注入装置以选自由对 置直列、对置交错和其组合组成的群组的方式来布置。
17.根据权利要求1所述的设备，其中所述二次风和再循环烟气注入装置定位于所述 密相床上方约10英尺与30英尺之间。
18.根据权利要求1所述的设备，其中出口柱体密度与所述密相床顶部的柱体密度的 比率大于约0. 6，且其中所述二次风和再循环烟气注入装置定位于所述密相床的所述顶部 上方的所述炉膛中的一高度处。
19.根据权利要求11所述的设备，其中每一二次风和再循环烟气注入装置的射流穿透 在无对抗时大于炉膛宽度的约50%。
20.根据权利要求1所述的设备，其中射流停滞压力高于炉压约15英寸水柱以上。
21.根据权利要求20所述的设备，其中所述射流停滞压力为高于所述炉压约15英寸水 柱到约70英寸水柱。
22.根据权利要求1所述的设备，其中所述二次风和再循环烟气注入装置定位于所述 炉膛中的一高度处，其中柱体密度小于所述出口气体柱体密度的约165%。
23.根据权利要求1所述的设备，其中所述二次风和再循环烟气注入装置将总气流的 约10%到约80%递送到所述锅炉中。
24.根据权利要求1所述的设备，其中所述二次风和再循环烟气注入装置将所述总气 流的约20%到约70%递送到所述锅炉中。
25.根据权利要求1所述的设备，其中所述二次风和再循环烟气注入装置向所述锅炉 递送的风量占总气流的百分比选自由以下组成的群组大于约20%、大于约25%、大于约 30%、大于约35%、大于约40%、大于约45%、大于约50%，大于约55%、大于约60%、大于 约65%、大于约70%、大于约75%、以及大于约80%。
26.根据权利要求1所述的设备，其中所述二次风和再循环烟气注入装置向所述锅 炉递送的风量占总气流的百分比选自由以下组成的群组约10%到约80%、约20%到约 80%、约25%到约80%、约30%到约80%、约35%到约80%、约40%到约80%、约45%到 约80%、约50%到约80%、约55%到约80%、约60%到约80%、约65%到约80%、约70% 到约80 %、以及约75 %到约80 %。
27.根据权利要求1所述的设备，其中所述二次风和再循环烟气注入装置递送的二次 风量占总气流的百分比选自由以下组成的群组约1^^^440^345^^1^440^34 10% 到约40%、约15%到约40%、约20%到约40%、约25%到约40%、约30%到约40%、以及 约到约40% ；且其中所述二次风和再循环烟气注入装置递送的再循环烟气量占总气流的百分比选自 由以下组成的群组约1 %到约40 %、约5 %到约40 %、约10 %到约40 %、约15 %到约40 %、 约20 %到约40 %、约25 %到约40 %、约30 %到约40 %，以及约35 %到约40 %。
28.根据权利要求1所述的设备，其中所述二次风和再循环烟气注入装置递送占总气 流约20%到约40%百分比的二次风和占总气流约20%到约40%百分比的再循环烟气。
29.根据权利要求1所述的设备，其中所述多个二次风和再循环烟气注入装置中的至 少四者定位于所述密相床下游，以用于在所述密相床上方的所述炉膛中提供所述反应物与 所述烟气的混合。
30.根据权利要求1所述的设备，其中所述多个二次风和再循环烟气注入装置中的至 少一者经配置以提供冷TOR。
31.根据权利要求1所述的设备，其中所述多个二次风和再循环烟气注入装置中的至 少一者经配置以提供热TOR。
32.根据权利要求1所述的设备，其中所述多个二次风和再循环烟气注入装置中的至 少一者经配置以提供冷SA。
33.根据权利要求1所述的设备，其中所述多个二次风和再循环烟气注入装置中的至少一者经配置以提供热SA。
34.根据权利要求1所述的设备，其中所述多个二次风和再循环烟气注入装置经配置 以提供至少冷或热再循环烟气和至少冷或热二次风。
35.根据权利要求30所述的设备，其中所述冷TOR具有约200°F到约350° F的温度。
36.根据权利要求31所述的设备，其中所述热TOR具有约550°F到约750° F的温度。
37.根据权利要求32所述的设备，其中所述冷SA具有约0°F到约100° F的温度。
38.根据权利要求32所述的设备，其中所述热SA具有约350°F到约700° F的温度。
39.一种具有改进的反应物利用的循环式流化床锅炉，所述锅炉包含 循环式流化床，其包括密相床部分，以及下部炉膛部分，其在所述密相床部分上方； 反应物，其用以减少烟气中的至少一种燃烧产物的排放；以及 至少一个二次风和再循环烟气注入装置，其在所述密相床上方，其用于在所述密相床 上方的所述炉膛中提供所述反应物与所述烟气的混合，其中所述至少一个装置定位于所述炉膛中的一高度处，其中柱体密度小于出口柱体密 度的约165%，且其中所述至少一个装置经配置以将总气流的约10%到约80%递送到所述锅炉中。
40.根据权利要求39所述的设备，其中所述至少一个装置经配置以在无对抗时具有大 于炉膛宽度的约50%的射流穿透。
41.根据权利要求39所述的设备，其中所述至少一个装置经配置以具有高于炉压约15 英寸水柱以上的射流停滞压力。
42.根据权利要求41所述的设备，其中所述射流停滞压力高于所述炉压约15英寸水柱 与70英寸水柱之间。
43.根据权利要求39所述的设备，其中所述至少一个装置向所述锅炉递送的风量占总 气流的百分比选自由以下组成的群组约10%到约80%、约20%到约80%、约25%到约 80%、约30%到约80%、约35%到约80%、约40%到约80%、约45%到约80%、约50%到 约80%、约55%到约80%、约60%到约80%、约65%到约80%、约70%到约80%、以及约 75% 到约 80%。
44.根据权利要求39所述的设备，其中所述至少一个装置递送的二次风量占总气流 的百分比选自由以下组成的群组约到约40%、约5%到约40%、约10%到约40%、约 15 %到约40 %、约20 %到约40 %、约25 %到约40 %、约30 %到约40 %、以及约35 %到约 40% ；且其中所述至少一个装置递送的再循环烟气量占总气流的百分比选自由以下组成的群 组约1 %到约40 %、约5 %到约40 %、约10 %到约40 %、约15 %到约40 %、约20 %到约 40 %、约25 %到约40 %、约30 %到约40 %、以及约；35 %到约40 %。
45.根据权利要求39所述的设备，其中所述至少一个装置递送占总气流约20%到约 40%百分比的二次风和占总气流约20%到约40%百分比的再循环烟气。
46.根据权利要求39所述的设备，其中所述装置中的至少两者定位于所述密相床下 游，以用于在所述密相床上方的所述炉膛中提供所述反应物与所述烟气的混合。
47.根据权利要求39所述的设备，其中所述至少一个装置经配置以提供冷的再循环烟气。
48.根据权利要求39所述的设备，其中所述至少一个装置经配置以提供热的再循环烟气。
49.根据权利要求39所述的设备，其中所述至少一个装置经配置以提供冷的二次风。
50.根据权利要求39所述的设备，其中所述至少一个装置经配置以提供热的二次风。
51.根据权利要求39所述的设备，其中所述至少一个装置经配置以允许冷再循环烟 气、热再循环烟气、冷二次风和热二次风中的至少两者的选择性流体递送。
52.根据权利要求47所述的设备，其中所述冷再循环烟气具有约200°F到约350° F 的温度。
53.根据权利要求48所述的设备，其中所述热再循环烟气具有约550°F到约750° F 的温度。
54.根据权利要求49所述的设备，其中所述冷二次风具有约0°F到约100° F的温度。
55.根据权利要求50所述的设备，其中所述热二次风具有约350°F到约700° F的温度。
56.一种操作具有循环式流化床的炉膛的方法，所述方法包含在所述流化床中燃烧燃料，其中所述流化床包括密相床部分和邻近于所述密相床部分 的下部炉膛部分；将反应物注入到所述炉膛中以减少烟气中的至少一种燃烧产物的排放； 将二次风注入到所述炉膛中；以及将再循环烟气注入到所述密相床上方的所述炉膛中，借此使减少所述至少一种燃烧产 物的所述排放所需的反应物的量减少。
57.根据权利要求56所述的方法，其中在所述炉膛中的柱体密度小于炉膛出口柱体密 度的约165%的一高度处注入所述二次风。
58.根据权利要求56所述的方法，其中在所述炉膛中的柱体密度小于所述炉膛出口柱 体密度的约165%的一高度处注入所述再循环烟气。
59.根据权利要求56所述的方法，其中在所述密相床部分上方约10英尺与30英尺之 间的一位置处注入所述二次风。
60.根据权利要求56所述的方法，其中在所述密相床部分上方约10英尺与30英尺之 间的一位置处注入所述再循环烟气。
61.根据权利要求56所述的方法，其中所述出口柱体密度与所述密相床顶部的柱体密 度的比率大于约0. 6，且在所述密相床顶部上方注入所述二次风。
62.根据权利要求56所述的方法，其中所述出口柱体密度与所述密相床顶部的所述柱 体密度的所述比率大于约0. 6，且在所述密相床顶部上方注入所述再循环烟气。
63.根据权利要求56所述的方法，其中所述密相床部分具有大于所述炉膛出口柱体密 度约两倍的柱体密度。
64.根据权利要求57所述的方法，其中经由多个注入装置注入所述二次风和再循环烟气。
65.根据权利要求64所述的方法，其中将所述多个注入装置定位成在所述炉膛中产生 旋转。
66.根据权利要求64所述的方法，其中操作所述多个注入装置中的至少一者以在无对 抗时具有大于炉膛宽度的约50%的射流穿透。
67.根据权利要求64所述的方法，其中以高于炉压约15英寸水柱以上的射流停滞压力 来操作所述多个注入装置中的至少一者。
68.根据权利要求64所述的方法，其中以高于所述炉压约15英寸水柱到约70英寸水 柱的射流停滞压力来操作所述多个注入装置中的至少一者。
69.根据权利要求56所述的方法，其中所述二次风和所述再循环烟气占提供到锅炉的 总气流的约10%到约80%。
70.根据权利要求56所述的方法，其中注入的所述二次风和再循环烟气的量占总气流 的百分比选自由以下组成的群组约10%到约80%、约20%到约80%、约25%到约80%、 约30 %到约80 %、约35 %到约80 %、约40 %到约80 %、约45 %到约80 %、约50 %到约 80 %、约55 %到约80 %、约60 %到约80 %、约65 %到约80 %、约70 %到约80 %、以及约75 % 到约80%。
71.根据权利要求56所述的方法，其中所述二次风的注入量占总气流的百分比选自由 以下组成的群组约到约40%、约5%到约40%、约10%到约40%、约15%到约40%、 约20 %到约40 %、约25 %到约40 %、约30 %到约40 %、以及约35 %到约40 % ；且其中所述再循环烟气的注入量占总气流的百分比选自由以下组成的群组约到约 40 %、约5 %到约40 %、约10 %到约40 %、约15 %到约40 %、约20 %到约40 %、约25 %到约 40 %、约30 %到约40 %，以及约；35 %到约40 %。
72.根据权利要求56所述的方法，其中按总气流的约20%到约40%来注入所述二次 风，且按总气流的约20%到约40%来注入所述再循环烟气。
73.根据权利要求56所述的方法，其中所述二次风包括具有约0°F到约100° F的温 度的冷二次风。
74.根据权利要求56所述的方法，其中所述二次风包括具有约350°F到约700° F的 温度的热二次风。
75.根据权利要求56所述的方法，其中所述再循环烟气包括具有约200°F到约 350° F的温度的冷再循环烟气。
76.根据权利要求56所述的方法，其中所述再循环烟气包括具有约550°F到约 750° F的温度的热再循环烟气。
77.根据权利要求56所述的方法，其中所述密相床部分作为维持在化学计量比率以下 的富燃料级操作。
78.根据权利要求56所述的方法，其中所述下部炉膛部分作为维持在所述化学计量比 率以上的贫燃料级操作。
79.根据权利要求1所述的方法，其中所述反应物选自由以下各项组成的群组苛性 碱、石灰、石灰石、飞灰、氧化镁、苏打灰、碳酸氢钠、碳酸钠、双碱、钠碱和方解石矿物群组，所述方解石矿物群组包括方解石(CaCO3)、菱镍矿({Ni，Mg，Fe}C03)、菱镁矿(MgCO3)、菱镉 矿(CdCO3)、菱锰矿(MnCO3)、菱铁矿(FeCO3)、菱锌矿(SiCO3)、菱钴矿(CoCO3)和其混合物。
全文摘要
一种具有改进的反应物利用的循环式流化床锅炉。所述循环式流化床锅炉包括具有密相床部分和在所述密相床部分上方的下部炉膛部分的循环式流化床。至少一个二次风和再循环烟气注入装置处于所述循环式流化床下游，以用于在所述密相床上方的炉膛中提供反应物与烟气的混合。本发明还包括操作流化床锅炉的方法。
文档编号F23C10/00GK102089584SQ200980122550
公开日2011年6月8日 申请日期2009年6月16日 优先权日2008年6月19日
发明者布莱恩·S·希金斯 申请人:奈科莫博提克公司