丙烯类树脂组合物及由该组合物制成的吹塑成形面板的利记博彩app

专利名称：：丙烯类树脂组合物及由该组合物制成的吹塑成形面板的利记博彩app
技术领域：
：本发明涉及一种丙烯类树脂组合物及由该组合物构成的吹塑成形面板，更详细地来讲，涉及一种刚性、耐冲击性及吹塑成形性能优良、且低温条件下的落下冲击性优良的丙烯类树脂组合物及由该组合物构成的吹塑成形面板以及由该吹塑成形面板构成的汽车用车厢板。
背景技术：
：由于聚丙烯树脂价格低廉且具有各种优良的物性，故目前应用于各种成形品。例如，正在用于(1)盖罩等注射模塑制品、(2)片材等挤压成形品、(3)导管等吹塑制品等多个领域。而且，对应各自制品用途及成形用途所要求的特性，使用各种聚丙烯树脂。例如(1)丙烯均聚物、(2)丙烯和Ct-烯烃(尤其是乙烯)的共聚物、(3)上述(1)和(2)的混合物。另一方面，为了适应制品用途及成形用途所要求的特性，有以下方法:(1)改变如上所述的聚丙烯(聚合物、共聚物、或这些的混合物)的各种特性的方法、(2)利用助剂(包括特定性质的改性剂、添加剂)的方法。本发明者对刚性、耐冲击性以及吹塑成形性优良、而且在低温条件下落下冲击性优良的丙烯类树脂组合物及由该组合物构成的吹塑成形面板进行了研究。由于如上所述的吹塑成形面板满足作为结构构件所要求的刚性及耐冲击性，可以吹塑，因此多使用聚丙烯树脂。如上所述的吹塑成形面板比均聚物及无规共聚物的耐寒冲击强度优良，在同时要求-3(TC条件下的冲击强度和10(TC的耐热性能的领域，如汽车部件等，一般使用将510重量％的乙烯在丙烯中嵌段共聚生成的嵌段共聚物(株式会社:/，7于:y夕7-工一-发行"y，7于、;/夕；^工一、;^"1984年10月号吹塑技术，II.各种材料的成形技术及应用，2.参阅聚丙烯项)。而且，为了提高吹塑成形性，已知的方法是将高密度聚乙烯掺合在聚丙烯嵌段共聚物或聚丙烯均聚物中(参阅下述专利文献1及专利文献2)。相关专利文献如下所述。专利文献l:特公平6-13625号公报专利文献2:特公平6-80140号公报专利文献3:专利第3373516号公报专利文献4:专利第3470337号公报专利文献5:专利第2730879号公报专利文献6:特开平10-235720号公报专利文献7:特开2003-291935号公报专利文献17中记载的事项与本发明的关系如下所述。(专利文献l)专利文献l记载的吹塑成形用树脂组合物是，为了抑制聚丙烯类树脂(均聚物或嵌段共聚物)的光泽、获得低光泽性(表面消光)，掺合滑石粉，并且为了改善掺入滑石粉时产生的光斑，掺入特定范围内的熔化指数构成的高密度聚乙烯。专利文献l中记载有如果掺合哪种高密度聚乙烯则是否不影响吹塑成形性、得到无光斑的低光泽性。专利文献l的内容不是具备吹塑成形性的聚丙烯类树脂本身的改良，高密度聚乙烯也不是改善吹塑成形性之物，而且，也没有记载关于改善耐冲击性的内容。(专利文献2)专利文献2的内容是，为了提高聚丙烯嵌段共聚物的光泽性，而规定聚丙烯嵌段共聚物与掺合在其中的高密度聚乙烯的熔体流动速率的关系。专利文献2的现有技术记载的是，作为改善聚丙烯的冲击强度、特别是改善低温条件下的耐冲击性的手段，常常添加聚乙烯、聚异丁烯、聚丁二烯等橡胶状物质，而且因上述添加而导致刚性降低。专利文献2的实施例1中记载着在-30'C条件下的落锤冲击强度为18kg/cm。但是，用作测定对象的试验片是注射模塑制品，即使査看整个说明书，也没有提及吹塑成形性的记载。(专利文献3)专利文献3涉及热塑材料的冲击改性。专利文献3记载的是，通过在聚丙烯中掺合线状乙烯a-烯烃聚合物而显现良好的低温冲击性能的热塑性烯烃类聚合物。在表示实施例评价的表9中记载着在-20'C、-30°C、-40°C条件下的加德纳落下冲击(nvkg)。因为线状乙烯a-烯烃聚合物的分子结构为线状，分子量分布范围狭窄，所以其低温冲击性能优良，但相反地有刚性降低的倾向。最高拉伸模数(MPa)是表15的1556，该值在作为结构体可以使用的范围内，但终归是注射模塑样品的评价，即使查看专利文献3的整个说明书，也没有提及吹塑成形性的记载。(专利文献4)专利文献4涉及由丙烯均聚物和丙烯-乙烯共聚物构成的组合物。专利文献4改善了低温条件下的耐冲击性。而且在实施例的表13和表14中记载有中空成形品的实例。但是，因为成形品是具有褶皱结构的有柔软性的成形品，丙烯-乙烯共聚物是无规共聚物，所以不能用作要求刚性的结构体。(专利文献5)专利文献5涉及掺合有聚丙烯类树脂(嵌段共聚物或均聚物)、高密度聚乙烯和滑石粉的吹塑成形用树脂组合物，将高密度聚乙烯的粘性设定在特定的范围内，以使其即使掺合用于提高刚性的滑石粉，也不影响吹塑成形性。专利文献5所记载的作为成形品的保险杠，根据实施例的记载，其弯曲弹性率是1870022100kg/cm3，具备作为结构体的刚性。但是，没有关于作为组合物或成形品的低温冲击性的记载。(专利文献6)专利文献6涉及汽车用货箱底板等使用的吹塑制表面面板。在如专利文献6所记载的结构体中，没有发现刚性、耐冲击性以及吹塑成形性优良且低温条件下落下冲击性优良的各种特性均衡的丙烯类树脂组合物制吹塑成形面板，而且期望开发特性优良的材料。(专利文献7)专利文献7记载有一种多层吹炼容器，其耐热性、耐冲击性及透明性均衡良好，而且为了满足低温条件下的耐冲击性，其用由丙烯类无规共聚物和丙烯类嵌段共聚物的掺合物构成的组合物构成。在专利文献7中可以看到，通过丙烯类嵌段共聚物的掺合，改善了低温条件下的耐冲击性，但是，因丙烯类无规共聚物作为掺和成分存在，故不适合用于要求刚性的用途。
发明内容丙烯-乙烯嵌段共聚物的刚性、耐冲击性、耐热性的均衡优良。但是，为了提高各制品的性能，希望进一步提高各自的树脂特性。作为适应要求特性的对策，有通过分子量、分子量分布、立构规整性、添加剂等进行改良的手段。在树脂特性中，期望进一步提高用于汽车部件等的低温条件下的耐冲击性。一般认为，利用分子量分布等聚合物自身的改良，改善低温条件下的耐冲击性。但相反地存在吹塑成形性下降等各物性失去平衡的问题。利用添加剂改良低温时的耐冲击性，许多文献已公诸于众。添加乙烯-丙烯橡胶等橡胶状物质是有用的。但是，该对策存在的问题在于，产生了因掺合而使刚性降低的问题。为了保持刚性而掺合滑石粉等无机填料也是众所周知的。但是，混入滑石粉存在均匀分散性的问题，反而可能造成机械物性降低。而且，大量滑石粉的混入可能会成为影响吹塑成形性的主要因素。所以，为了改善吹塑成形性，已知方法有掺合高密度聚乙烯。由于高密度聚乙烯可以比较廉价地得到，因此掺合是有用的，通过掺合，常温条件下的耐冲击性和刚性提高。但是，不能期待改善低温条件下的耐冲击性和刚性。即难以同时实现刚性、耐冲击性、耐寒性、耐热性、吹塑成形性。因此期望开发那样的组合物。如上所述，通过掺合髙密度聚乙烯，聚丙烯嵌段共聚物的吹塑成形性有某种程度的改善，但是，难以均衡良好地实现各种要求特性。这种改善对策如
背景技术：
所述，虽有几种提案，但并未达到满足要求的程度。本发明者使用由这种目前已知的聚丙烯嵌段共聚物和高密度聚乙烯的组合物制成的各种材料，进行吹塑试制，并对其进行了评价，结果发现，难以得到保持常温区域条件下的刚性和耐冲击性、且提高吹塑成形性、进一步保持在-30'C左右低温区域内的耐冲击性的成形品。因此，本发明的目的在于，提供一种吹塑成形面板及由该吹塑成形面板构成的汽车用车厢板，其中，所述吹塑成形面板依照聚丙烯树脂和高密度聚乙烯的特定条件，维持常温区域条件下的刚性和耐冲击性、并且提高吹塑成形性、进一步保持在-3(TC左右低温区域条件下的耐冲击性。为了实现上述目的，本发明提供以下方面17的吹塑成形用树脂组合物。亦即，发明l的吹塑成形用树脂组合物的特征在于，所述吹塑成形用树脂组合物是在由2095重量％的聚丙烯类树脂及580重量％的聚乙烯类树脂构承的树脂组合物100重量份中掺合了030重量份的无机填料而构成，其常温下的拉伸断裂强度为250kg/cmS以上，拉伸断裂伸长率为500%以上，其中，对于所述聚丙烯类树脂利用差示扫描量热分析法(DSC)求得的熔点为160'C以上、且所述聚丙烯类树脂由乙烯含量为315重量％的丙烯-乙烯嵌段共聚物构成，对于所述聚乙烯类树脂利用差示扫描量热分析法(DSC)求得的熔点为130。C以上。发明2的吹塑成形用树脂组合物的特征在于，所述吹塑成形用树脂组合物是在由2095重量％的聚丙烯类树脂及580重量％的聚乙烯类树脂构成的树脂组合物100重量份中掺合了650重量份的无机填料而构成，其中，所述树脂组合物在常温下的拉伸断裂强度为250kg/cr^以上，拉伸断裂伸长率为500%以上，且在-30'C下测定的拉伸断裂伸长率为50。/。以上，其中，对于所述聚丙烯类树脂用差示扫描量热分析法(DSC)求得的熔点为160。C以上、且所述聚丙烯类树脂由乙烯含量为315重量Q/。的丙烯-乙烯嵌段共聚物构成，对于所述聚乙烯类树脂用差示扫描量热分析法(DSC)求得的熔点为13(TC以上。发明3的吹塑成形用树脂组合物的特征在于，在发明2记载的吹塑成形用树脂组合物中，对所述树脂组合物测定的拉伸强度是，在-3(TC下测定的拉伸断裂伸长率为10%以上。发明4的吹塑成形用树脂组合物的特征在于，在发明13任一项记载的吹塑成形用树脂组合物中，对聚丙烯类树脂在-30'C下测定的拉伸断裂伸长率为50%以上。发明5的吹塑成形用树脂组合物的特征在于，在发明14任一项记载的吹塑成形用树脂组合物中，对于聚丙烯类树脂，在负载211.8N、温度190'C条件下测定的熔体流动速率除在负载21.18N、温度19(TC条件下测定的熔体流动速率所得的比值(MFR比)为120以下。发明6的吹塑成形用树脂组合物的特征在于，在发明15任一项记载的吹塑成形用树脂组合物中，对于聚乙烯类树脂，在负载211.8N、温度190t:条件下测定的熔体流动速率除在负载21.18N、温度19(TC条件下测定的熔体流动速率所得的比值lMFR比)为80以下。另外，本发明提供发明79的由前述组合物构成的吹塑成形面板以及发明ll的由上述吹塑成形面板构成的汽车用车厢板。亦即，发明7的吹塑成形面板是用发明16中的任一项记载的树脂组合物制成的。发明8的吹塑成形面板是由发明17中的任一项记载的树脂组合物制成的中空双层壁结构。发明9的吹塑成形面板是，通过将发明16任一项记载的树脂组合物熔融、挤压、吹塑成形而制造，是将相向隔离的一对壁板外周部用模具进行压缩熔接而成的中空双层壁结构体，其将至少任一个壁板向结构体的中空部侧突出，从而一体成形肋条。发明10的汽车用车厢外板是用发明9记载的中空双层壁结构的吹塑成形面板构成的。根据本发明，可以得到刚性、耐冲击性及吹塑成形性优良、并且在低温条件下的落下冲击性优良的丙烯类树脂组合物及由该组合物构成的吹塑成形面板。图l表示作为本发明的吹塑成形面板的贴面面板的局部立体图。图2表示图1所示的贴面面板的吹塑方式的模具侧面图。图3是图2的A-A线箭头方向的放大剖面图。图4是图2的A-A线箭头方向的放大剖面图，表示使配置在模具内的滑动模芯后退的状态。图5是表示将本发明的贴面面板用作汽车用车厢板的状态的汽车的整体立体图。图6是表示将本发明的贴面面板用作汽车用行李箱板的状态的汽车的部分立体图。图7表示本发明的面板的其他构成的部分立体图。符号说明1贴面面板2—侧壁3表皮材料4周壁5中空部6另一侧壁7内侧肋条8顶端部9熔接部11、12—对分体模具13凹模14塑坯15滑动模芯16凹模17溢料18汽车19车底盖板具体实施方式本发明中使用的丙烯类树脂是乙烯含量为315重量％的丙烯-乙烯嵌段共聚物。另外，本发明中使用的乙烯类树脂是密度为0.935g/cn^以上的高密度聚乙烯、优选为0.9400.975g/cm3。当超出上述范围时，不能得到满足要求的物性。本发明的吹塑成形用树脂组合物是相对于丙烯类树脂100重量份掺合了乙烯类树脂580重量份的吹塑成形用树脂组合物。组合物可以用众所周知的方法进行掺合。例如，可以用单轴挤压机、双轴挤压机、布拉班德挤压机、班伯里混练机、叶片混合机等进行熔融掺合。在不影响本发明目的的范围内，本发明的组合物可以掺合通常使用的添加剂、填料及其他树脂。作为添加剂，可以掺合抗氧化剂、热稳定剂、光稳定剂、耐候性稳定剂、防静电剂、阻燃剂、增塑剂、脱模剂、发泡剂、润滑剂、颜料、着色剂、紫外线吸收剂等。作为填料，可以掺合滑石粉、碳酸钙、玻璃纤维、云母、硅酸钙等。作为其他树脂，可以掺合低密度聚乙烯、乙烯-a烯羟共聚物、丙烯无规共聚物、丙烯均聚物等。添加聚乙烯的效果是，(1)通过在聚丙烯类树脂的吹塑品内加入聚乙烯，可以改善夹紧封合强度，特别是在低温条件下的夹紧封合强度的改善效果很明显；(2)因吹塑不可避免地产生大量的溢料，所以树脂加工涂料需要循环利用。一般情况下，由于聚丙烯类树脂容易热降解，所以通过混炼导致分子量大大降低。因此当只将聚丙烯类树脂再循环时，成形加工性降低给生产带来不利影响。为了防止这种现象，添加难以产生热降解的聚乙烯，可以减少循环过程时的成形加工性的降低。乙烯含量可以如下求得将聚丙烯类树脂通过21(TC的压成形制成片材，测定红外分光光谱，由700cm"至750cm—1范围的峰值面积，利用预先做好的标准曲线求得乙烯含量。当丙烯-乙烯嵌段共聚物的乙烯含量低于3%时，成形品的冲击强度差，并且因其与聚乙烯的相溶性不足，故不优选。当乙烯含量超过15%时，成形品的刚性不充分。MFR(meltflowrate)以JISK72104为基准进行测定，在温度210'C、负载21.18N的条件下进行测定。MFR是表示树脂熔融时的流动性的指标，与挤压适应性等成形性相关。MFR比是在负载211.8N、温度210'C的条件下测定的熔体流动速率除在负载21.18N、温度210。C的条件下测定的熔体流动速率所得的比值。MFR比是液流学上表示非牛顿粘性程度的指标。当分子量分布变宽时，通常其数值增大。当MFR比过高时，落下强度等冲击强度降低。另外，因当MFR比降低时，高分子量成分相对减少，因此在收縮性、ESCR降低的同时，因低分子量成分量减少而导致在挤压成形机的螺旋上的树脂压力上升，使马达负载增大、挤压量下降，不优选。就MFR比而言，将分子量分布变窄，改善拉伸断裂伸长率、尤其是冲击性。因此优选MFR比小的材料。当MFR比小时，成形加工性可能会降低。但由于本发明的掺合物类的MFR比变大，因此成形加工性不会降低。MT(melttension)是指熔融张力，是表示树脂熔融时的张力的指标，与收縮性等成形性有关。测定使用东洋精机制作所(株)制熔体拉伸试验机，在喷嘴部的孔径2.09mm、长度8mm、温度21(TC、挤出速度10mm/min、巻取速度4m/min的条件下进行测定。MTV(melttensionviscosity)是表示聚合物熔体的拉丝难易程度的拉丝性指标。从流变学物性论来看，表示粘稠体和橡胶弹性体的中间特性。MTV的测定值越大，熔体丝越难拉断，拉丝性优良。而且，拉丝性的变化对成形性以及成形品的机械强度带来影响。测定使用东洋精机制作所(株)制熔体拉伸试验机，在喷嘴部的孔径2.09mm、长度8mm、温度210'C、挤出速度10mm/min、巻取上升速度40rpm/min的条件下，将熔融树脂断开时的巻取速度设定为MTV。巻取辊的转速到最大500rpm(=78.5m/min)进行I熔点可用差示扫描量热分析法(DSC)求得。测定使用岛津制作所(株)制、商品名"DSC-50",在氮气30ml/min、升温速度10C/min、试样5mg的条件下进行测定，将最大吸热峰值的顶点设定为熔点。本发明中，除以下记载的以外，拉伸断裂伸长率、拉伸断裂强度、拉伸屈服强度以及拉伸弹性率是在以JISK6760-1995为基准的高密度聚乙烯的试验条件下进行测定的。用于测定的试验片根据如下方法制得，亦即，在如实验例所示制成用吹塑树脂组合物成形了的面板后，在25n条件下放置7天，截取面板壁面的一部分，冲压成JIS2号所规定的哑铃型，制成试验片。试验片的厚度设定为2.0mm土0.5mm。拉伸断裂伸长率是在试验片断裂的瞬间的试验片的伸长率，是根据断裂时的卡盘间距离算出的。拉伸断裂伸长率与制品的耐冲击性特性有关。即伸长率小的材料易产生脆性断裂，耐冲击性差。另一方面，伸长率大的材料可能会发生延展性断裂，耐冲击性能优良。拉伸断裂强度与制品的刚性和耐负载性有关。可以说当其数值增大时，其刚性和耐负载性优良。拉伸屈服强度与制品的强韧性有关，可以说当其数值增大时，其强韧性优良。拉伸弹性率与制品的刚性有关，可以说当其数值增大时，其刚性高。所谓的吹塑成形是指将塑化状态的热塑性树脂挤压成筒状或片状得到予成形体后，将上述予成形体装在内部有凹模的模具内，通入空气等加压流体，使予成形体膨胀变形，由此成形为沿模具内的凹模形成的立体形状。需要说明的是，作为成形成立体形状的手段，和通入加压流体使予成形体膨胀变形的手段并用，也可以在予成形体的通入加压流体一侧的相反侧，使用抽真空的方法。另外，在予成形体成形后没有马上在模具内成形、而是将予成形体一端冷却进行暂时保管时，可以将予成形体再次加热在模具内成形成立体形状。而且，也可以在吹塑而成的外皮体上嵌入预先成形的发泡树脂芯材，得到内装有芯材的双层壁结构体，或将发泡树脂芯材注入吹塑而成的中空双层壁结构体内部得到内装芯材的双层壁结构体。在吹塑成形性中，其必要条件是(l)保持塑化熔融时的高熔融张力，由此防止挤压好的塑坯的收縮，使最终成形的制品厚度保持一致；(2)保持塑化熔融时的高伸展性，由此塑坯用通入其内部的空气等加压流体进行膨胀时不产生气泡，进行良好的膨胀变形，最终获得无气泡和无成形不良的具有均匀厚度的制品；还有(3)塑坯用模具夹持进行压縮熔接而成的封合部的熔接强度良好。下面，表示本发明中的MFR、MFR比、乙烯含量、MT、MTV、熔点、拉伸断裂伸长率、拉伸断裂强度、拉伸屈服强度以及拉伸弹性率的优选值。PP是指聚丙烯类树脂，PE是指聚乙烯类树脂，组合物是指吹塑成形用树脂组合物。"组合物的MFR"优选0.0110进一步优选0.052MFR比"PP优选120以下PE优选80以下组合物优选70以上进一步优选90以上"PP的乙烯含量"更优选5%以上进一步优选7%以上当乙烯含量超过15%时，成形品的刚性欠佳。"MT"PP、PE优选3g以上组合物优选3g以上、进一步优选5g以上"MTV"PP优选30m/min以上PE优选20m/min以上"熔点"PP优选162C以上PE优选133tl以上"组合物在-3ot:条件下的拉伸断裂伸长率"不添加填料或添加少量填料时优选100%进一步优选200%添加6重量％以上的填料时优选10%更优选15%进一步优选20%"组合物的拉伸断裂强度"优选250kg^cm2以上更优选280kg^cn^以上"组合物的拉伸屈服强度"优选200kg^cii^以上"组合物的拉伸弹性模率"不添加填料或添加少量填料时优选5000kg"crn2不添加填料或添加少量填料时优选7000kgf/cm2。根据本发明制造的吹塑品有面板、罩盖构件、罐、导管、瓶等。吹塑成形面板是中空双层壁结构或单壁结构的板状结构体，(1)其用于汽车驾驶室内的构件，例如车厢板(地板、行李箱板)、座椅背、车门面板、侧面罩板；(2)用于复印机等电子(电气)设备的罩盖的构件，例如复印机的门扇、分页器盖；(3)用于建筑*住宅'办公室的设备品的壁材、搁板、梳妆台的门扇、写字台桌面、浴池的围板。下面，列举表1至表6所示的实验例，对本发明进行更具体地说明，需要说明的是，只要不脱离本发明的主要精神，就不限定于以下的实验例。下面，对外表面粘贴有表皮材料的面板及其制造方法进行说明。图l例示有本发明的贴面面板。图2至图4分别表示图1的贴面面板的吹塑方式。在图1中，l是贴面面板，该贴面面板通过将热塑性塑料进行吹塑制成。贴面面板l形成中空双层壁结构，在其中一侧壁2的外表面，作为向外方向有绒毛的布的表皮材料3利用吹塑时的吹炼压力热溶接成一体。需要说明的是，覆盖一侧壁2的外表面的表皮材料3盖在中空双层壁结构的周壁4上。5是中空部。在上述贴面贴板1的另一侧壁6上，将另一侧壁6的一部分伸出至连接在一侧壁2上，形成内肋条7。使另一侧壁6的一部分向一侧壁2伸出所形成的内侧肋条7，其顶端面只是将一侧壁2以几乎没有按压的程度连接，但由于内侧肋条7的顶端面8利用该按压熔接在一侧的壁2上形成整体，所以中空双层壁结构的面板1的一侧壁2和另一侧壁6通过内侧肋条7形成整体，成为刚性及强度变大的材料。内侧肋条7位于一侧壁2与另一侧壁6之间，是在中空部5架桥通过侧面的熔接部9连续设置成整体的壁，因为没有象普通肋条那样的凹部，所以一侧壁2、另一侧壁6都成为平坦的面。下面，对贴面面板l的制造方法进行说明。本发明的贴面面板1如图2至图4所示，是通过将热塑性塑料进行吹塑来制造的。在该图中，11、12是一对分体模具，在一边的模具11的凹模13与塑坯14之间，配置作为向外方向有绒毛的布的表皮材料3，以使绒毛面向凹模13侧。在另一边的模具12上，相对于凹模16自由移动设置着用于在面板1的另一侧壁6上伸出形成内肋条7的滑动模芯15。为了利用如上所述构成的一对分体模具ll、12吹塑成形面板l，从图2的状态将一对分体模具合模。此时塑坯14利用形成在凹模13、16周围的封合部将内部夹持成密封状，同时表皮材料3介于成为塑坯14的一侧壁2的部分和凹模13之间。然后，如图3所示，使滑动模芯15向凹模16方推进，将成为塑坯14的另一侧壁6的部分的一部分伸出，直到连接在成为塑坯14的一侧壁2的部分上，将其顶端面8熔接在成为塑坯14的一侧壁2的部分上。接着，在不使表皮材料3的绒毛产生倒絨的短时间(10秒以内，优选5秒以内)后，使滑动模芯15后退，至其前端与凹模16的槽面为同一位置，在这种状态下，向塑坯14内通入压力流体。此时，压力流体增大了塑坯14内的压力，将塑坯14向凹模13、16压接。成为塑坯14的一侧壁2的部分通过这种压力向表皮材料3挤压，表皮材料3的没有绒毛的一面，热熔接在一侧壁2上。并且，成为塑坯14的另一侧6的部分的伸出了的部分，其两侧面相互挤压熔接成一体，形成内侧肋条8，而内侧肋条7如图4所示，在其伸出后的壁的两侧面相互熔接成一体，同时，顶壁面8熔接在一侧壁2上。在图3及图4中，17是溢料。下面，对贴面面板l的特性进行说明。如上所述，表皮材料3通过吹塑时的吹炼压力整体热熔接在一侧壁2的外表面上，因为吹炼压力到10kg/cm2，结果对表皮材料3没有那么强烈地按压，所以表皮材料3没有发生变形。因而，由于即使表皮材料3是向外方向有绒毛的布也不会因吹炼压力产生倒绒，因此，表皮材料3的整体保持良好状态。而且，由于在另一侧壁6的一部分上形成的内侧肋条7使滑动模芯15向凹模16推进，将成为塑坯14的另一侧壁6的部分的一部分连接到成为一侧壁2的部分的时间，在不使绒毛产生倒绒的短时间内完成，然后使滑动模芯后退，因此，内侧肋条7的顶端面8整体热熔接的部分几乎没有受到挤压。因此，在整体热熔接到一侧壁2的外表面上的表皮材料3，不会因如上所述形成内侧肋条7而出现局部挤压痕，即使表皮材料3是向外方向有绒毛的布，也不会产生局部倒绒现象，从而得到外观优良的制品。由于内侧肋条7是位于一侧壁2与另一侧壁6之间、在中空部5架桥形成塑坯14二片部分熔接的侧面熔接部9而连续设置成整体的壁，因此，不仅刚性等强度性优良，而且还没有像普通肋条那样的凹部，一侧壁2、另一侧壁6都成为平坦的壁面。下面对表皮材料3进行说明。作为表皮材料3的向外方向有绒毛的布是将棉、麻、羊毛、丝等天然纤维、人造丝、铜铵人造丝等再生纤维、乙酸酯、再生纤维等半合成纤维、尼龙、聚酯、丙烯酸、维尼纶、聚丙烯、聚氨酯等合成纤维以及这些纤维的混合纤维加工得到的针织物、编织物、无纺布进行了起绒和剪絨的布料，是向垂直于布的展开方向的方向有起絨状态绒毛的布料。在上述实施方式中，贴面面板l是在分体模具ll、12之间配置塑坯14和表皮材料3，在吹塑时将表皮材料3同时热熔接在一侧壁2的外表面上制成的，并且由于即使在另一侧壁6上向一侧壁形成加固用的內侧肋条7，将其顶端部熔接在一侧壁2上形成一体的制品，热熔接在一侧壁2的外表面上的表皮材料也不出现压痕，表皮材料3向外方向有绒毛的布料也不产生局部倒絨，所以是外观性优良的制品。另外，根据本发明的制造方法，由于热熔接在一侧壁2的外表面上的表皮材料3上无压痕，表皮材料3向外方向有绒毛的布料也不产生局部倒絨，所以可以制造外观性优良的贴面面板l。需要说明的是，上述表皮材料3表示进行了起絨的布料，但在本发明中，也可以根据设计和制品用途等，粘贴由不起绒的合成树脂、热塑性弹性体、橡胶、纸等片材、薄膜构成的表皮材料。另外，作为粘贴的方法，除了使用如上所述在吹塑的模具内与吹塑同时成形粘贴的方法以外，也可以在面板吹塑后，使用自动装置等机械或用手工作业进行粘贴。图5及图6表示将作为本发明的吹塑成形面板的一例的贴面面板1用作汽车18的车厢板(车底盖板、行李箱板)的方式。图5表示用作车底盖板的方式，图6表示用作行李箱板的方式。另外，图7例示有本发明的其他实施方式的吹塑成形面板的贴面面板1。由于该贴面面板1除从另一侧壁6到一侧壁2形成有凹状肋条21之外与图l所示的制品的构成相同，所以在相同构成部分标注相同的符号省略说明。实施例通过挤压吹塑，成形如图5所示的汽车用贴面汽车车厢板，将成形后的汽车车厢厢板的壁面(没有贴面的里面，没有内侧肋条的部分的壁面)切除一部分，取出树脂片，测定了各种特性。汽车车箱面板长800mm、宽1000mm、厚20mm，在宽度方向多个延伸的內侧肋条的邻接间隔设定为20mm。制造方法使用上述实验例所示的方法。使用的树脂材料示于表l及表2，将上述树脂材料适当组合，评价了表3至表6所示的实验例、比较例以及参考例所示的试样。在进行各例的测定时，评价5个试样，将其平均值作为评价结果示于表中。表3及表4表示使用未混入填料的试样在常温和低温的评价结果，表5表示使用混入了填料的试样在高温条件下的评价结果，表6表示使用未混入填料的试样在高温条件下的评价结果。在实施例中获得的汽车车厢面板是耐负载性和耐冲击性(特别是低温冲击性)均衡优良、耐热性、美观性优良的制品。(工业上的应用可能性)本发明可用于刚性及耐冲击性优良、并且在低温条件下的落下冲击性能优良的吹塑制品，由本发明制造的吹塑制品例如有面板、罩盖构件、罐、导管、瓶等吹塑制品，特别是作为有刚性要求的结构体是有用的。本发明可以用作吹塑成形面板，例如中空双层壁结构或单壁结构的板状结构体，可以用于(1)汽车驾驶室内的构件，如汽车车厢板(车底盖板、行李箱板)、座椅背、车门面板、侧面罩板；(2)复印机等电子(电气)设备的构件，例如复印机的门扇、分离器盖；(3)建筑、住宅、办公室等设备的壁材、搁板、梳妆台门扇、写字台桌面、浴池的围板。特别是作为要求刚性及耐冲击性能优良、且在低温条件下落下冲击性能优良的中空双层壁汽车用结构体的吹塑成形面板是有用的。表l聚丙烯的特性<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>表3(在常温23t:及-3(TC的试验片的物性评价)其l(未混入填料时)<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>表4(在常温23-C及-3(TC的试验片的物性评价)其2(未混入填料时)<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>表5:(在常温23'C及-30'C的试验片的物性评价)其3(混入填料时)<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>备注滑石粉是白色钙(株)制滑石粉(M名称MAT805T)表6(高温80'C的试验片的物性评价)<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>权利要求1.一种吹塑成形用树脂组合物，其特征在于，所述吹塑成形用树脂组合物是在由20～95重量％的聚丙烯类树脂及5～80重量％的聚乙烯类树脂构成的树脂组合物100重量份中掺合了0～30重量份的无机填料而构成，其常温下的拉伸断裂强度为250kg/cm3以上，拉伸断裂伸长率为500％以上，其中，对于所述聚丙烯类树脂利用差示扫描量热分析法(DSC)求得的熔点为160℃以上、且所述聚丙烯类树脂由乙烯含量为3～15重量％的丙烯-乙烯嵌段共聚物构成，对于所述聚乙烯类树脂利用差示扫描量热分析法(DSC)求得的熔点为130℃以上。2.—种吹塑成形用树脂组合物，其特征在于，所述吹塑成形用树脂组合物是在由2095重量％的聚丙烯类树脂及580重量％的聚乙烯类树脂构成的树脂组合物100重量份中掺合了650重量份的无机填料而构成，其中，所述树脂组合物在常温下的拉伸断裂强度为250kg/cmS以上，拉伸断裂伸长率为500%以上，且在-3(TC下测定的拉伸断裂伸长率为50。/。以上，其中，对于所述聚丙烯类树脂用差示扫描量热分析法(DSC)求得的熔点为16(TC以上、且所述聚丙烯类树脂由乙烯含量为315重量。/。的丙烯-乙烯嵌段共聚物构成，对于所述聚乙烯类树脂用差示扫描量热分析法(DSC)求得的熔点为130'C以上。3.如权利要求2所述的吹塑成形用树脂组合物，其特征在于，对所述树脂组合物测定的拉伸强度是，在-30'C下测定的拉伸断裂伸长率为10W以上。4.如权利要求13中任一项所述的吹塑成形用树脂组合物，其特征在于，对聚丙烯类树脂在-3(TC下测定的拉伸断裂伸长率为50%以上。5.如权利要求14中任一项所述的吹塑成形用树脂组合物，其特征在于，对于聚丙烯类树脂，在负载211.8N、温度190'C条件下测定的熔体流动速率除在负载21.18N、温度19(TC条件下测定的熔体流动速率所得的比值(MFR比)为120以下。6.如权利要求15中任一项所述的吹塑成形用树脂组合物，其特征在于，对于聚乙烯类树脂，在负载211.8N、温度19(TC条件下测定的熔体流动速率除在负载21.18N、温度19(TC条件下测定的熔体流动速率所得的比值(MFR比)为80以下。7.—种吹塑成形面板，其由权利要求16中任一项所述的树脂组合物制成。8.—种吹塑成形面板，其具有由权利要求16中任一项所述的树脂组合物制成的中空双层壁结构。9.一种吹塑成形面板，其通过将权利要求16中任一项所述的树脂组合物熔融、挤压、吹塑成形而制造，是将相向隔离的一对壁板外周部用模具进行压縮熔接而成的中空双层壁结构体，其将至少任一个壁板向结构体的中空部侧突出，从而一体成形肋条。10.—种汽车用车厢板，其由权利要求9所述的中空双层壁结构的吹塑成形面板构成。全文摘要本发明提供一种吹塑成形面板及由该吹塑成形面板构成的汽车用车厢板，所述吹塑成形面板应具备以下性能在常温区域保持刚性和耐冲击性，并且提高吹塑成形性能，而且可以维持-30℃左右的低温条件下的耐冲击性。吹塑成形用树脂组合物是在由20～95重量％的聚丙烯类树脂及5～80重量％聚乙烯类树脂构成的树脂组合物100重量份中掺合了0～30重量份的无机填料而构成，其常温条件下的拉伸断裂强度为250kg/cm³以上，拉伸断裂伸长率为500％以上，其中，对于所述聚丙烯类树脂用差示扫描量热分析法(DSC)求得的熔点为160℃以上、且所述聚丙烯类树脂由乙烯含量为3～15重量％的丙烯-乙烯嵌段共聚物构成，对于所述聚乙烯类树脂用差示扫描量热分析法(DSC)求得的熔点为130℃以上。文档编号B29L24/00GK101240094SQ20071000540公开日2008年8月13日申请日期2007年2月8日优先权日2006年2月28日发明者渡边日出夫,鹫见武彦申请人:京洛株式会社