专利名称：：充气子午线轮胎的利记博彩app
技术领域：
：本发明涉及充气子午线轮胎，更详细地说，涉及一种在胎面上随由钢丝帘线构成的主带束层一同配置有由钢丝帘线构成的圆周方向加强层的充气子午线轮胎，其中，既能够确保该圆周方向加强层对主带束层的加强效果，又能够提高圆周方向加强层的抗疲劳性。
背景技术：
：近年来，对于卡车、公共汽车用充气子午线轮胎，为了谋求轻型化、节约资源化等，正在研究将双轮胎单轮化。将双轮胎单轮化了的轮胎，由于没有改变外径而仅使胎面宽度变宽，故圆度变小，成为所谓的低圆度充气子午线轮胎。另外，由于将双轮胎的能力负担在单轮上，所以填充空气压力也设定得高。在上述这样胎面宽度宽、圆度低的重载重用充气子午线轮胎中，由于在行驶时对胎面部的带束层的负荷显著增加，所以存在带束层的耐久性降低的问题。以往，作为加强这种耐久性降低的带束层的对策，多提出了这样的方案，即，在带束层之上追加将钢丝帘线与大致轮胎圆周方向平行地巻绕而成的圆周方向加强层，对胎面部附加圆周方向刚性(专利文献l、2等)。但是，钢丝帘线的弹性率大从而在耐压缩方面较弱，所以当钢丝帘线像上述圆周方向加强层那样在轮胎圆周方向上排列时，会因轮胎转动时的反复变形而容易发生疲劳断裂。特别是，存在圆周方向加强层的边缘部的钢丝帘线发生疲劳断裂、使轮胎的耐久性降低的问题。本发明者，对于上述那样在圆周方向加强层的边缘部易产生故障的原因进行了反复研究，结果查明是因下述原因引起的。即，发现了圆周方向加强层，不仅在轮胎的转动时反复受到拉伸应变，并且，在轮胎转弯时带束层发生面内弯曲变形，这时两边缘部的一方受到拉伸应变、另一方的边缘部相反地受到压缩应变，所以因这种现象的反复出现，就容易在圆周方向加强层的边缘部产生故障。从而发明了本发明。专利文献1:日本特表2001-522748号/>才艮专利文献2:日本特表2000-504655号/>才艮
发明内容本发明的目的在于提供一种在胎面上随由钢丝帘线构成的主带束层一同配置有由钢丝帘线构成的圆周方向加强层的充气子午线轮胎，其中，既能够确保该圆周方向加强层对主带束层的加强效果，又能够提高圆周方向加强层的抗疲劳性。本发明的另一目的在于，提供一种在胎面上随由钢丝帘线构成的主带束层一同配置有由钢丝帘线构成的圆周方向加强层的充气子午线轮胎，其中，能够防止该主带束层的边缘部的剥离故障、主带束层与圆周方向加强层之间的剥离故障。达成上述目的的本发明的充气子午线轮胎，其特征在于，在胎面部设置有由两片带束层构成的主带束层、和至少一片圆周方向加强层，该两片带束层被配置成钢丝帘线在层之间相互交叉，且在该圆周方向加强层中将钢丝帘线配置在大致轮胎圆周方向上，其中，将上述圆周方向加强层的宽度Wo相对于上述主带束层的最大宽度Wm的比Wo/Wm设为0.5~0.9，将该圆周方向加强层边缘部的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ee相对于中央部的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ee的比Ee/Ec设为(0.85-0.5Wo/Wm)以上、0.8以下。本发明的充气子午线轮胎，更优选为在上述构造中，将安装在曰本汽车轮月台协会(TheJapanAutomobileTireManufacturersAssociation)(下面简称为"JATMA")规定的应用轮辋上并填充100kPa的空气压力时和填充与最大载重能力对应的规定空气压力时之间变化的胎面部外周长的赤道处的外周长变化率Rc、和胎肩部处的外周长变化率Rs的比Rc/Rs设为0.7~1.3的范围内。根据本发明，对于将钢丝帘线配置在大致圆周方向上的圆周方向加强层来说，将其宽度Wo相对于主带束层的最大宽度Wm限制在一定的大小关系内，并且将边缘部的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ee设定为以一定的比例比中央部的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ec低，所以，能够在不损害圆周方向加强层作为张力元件对主带束层的加强功能的情况下，緩和边缘部的压缩应变，提高圆周方向加强层的抗疲劳断裂性。图1是仅对本发明的实施方式的重载重用充气子午线轮胎的胎面部进行图示的子午线剖视图。图2是对图1的轮胎的带束层、圆周方向加强层等加强层进行图示的展开图。具体实施例方式在本发明中，充气子午线轮胎构成为在胎面部配置有由两片带束层构成的主带束层、和圆周方向加强层，其中，在该主带束层的该两片带束层中将钢丝帘线配置成相对于轮胎圆周方向倾斜、且在两层间相交，在该圆周方向加强层中将钢丝帘线以在大致轮胎圆周方向上排列的方式巻绕。特别适用于下述重载重用充气子午线轮胎，这种轮胎具有将双轮胎单轮化的宽幅胎面部，在填充有JATMA规定的与最大载重能力对应的规定空气压力时，轮胎最大宽度为350mm以上，圆度为60%以下。主带束层是指如下的带束层由两片成对的带束层构成，该两片带束层具有足够用于对胎面部的宽度方向整体进行加强的宽度，并且，一方的带束层的钢丝帘线的排列方向和另一方的带束层的钢丝帘线的排列方向的关系是，在层间相对于轮胎圆周方向相互向反方向倾斜。作为两片带束层的钢丝帘线分别相对于轮胎圆周方向所成的倾斜角度e、e，，优选在轮胎赤道位置上为15~40度的范围。两片带束层的帘线角度e、e，既可以是相同角度也可以是不同角度。另外，也可以相对于该主带束层，追加配置宽度比主带束层窄的其他由钢丝帘线构成的辅助带束层。圆周方向加强层是指结构如下的加强层以在大致轮胎圆周方向上配置的方式对多根钢丝帘线进行巻绕。作为圆周方向加强层的形成方法，优选这样形成将1至5根钢丝帘线并线并用未硫化的橡胶涂胶，然后将这样得的带材在大致轮胎圆周方向上呈螺旋状地巻绕。但是也这样形成将多根钢丝帘线与圆周方向加强层一起并线成一定的宽度并用未硫化橡胶涂胶，然后将这样得到的带状材料在大致轮胎圆周方向上绕轮胎巻绕1周，然后将两端部彼此绞结。在此，所谓大致轮胎圆周方向是指，相对于轮胎圆周方向的倾斜角度为0~10度的范围内。圆周方向加强层被配置成，在胎面部与由两片成对的带束层构成的主带束层并设。并设的位置，最优选巻绕在主带束层的最外周，除此之外也可以配置在主带束层的两层之间，或者配置在主带束层的最内周。另外，圆周方向加强层的配置处并不限定于一处，可以从上述的三处中选出两处以上进行配置。圆周方向加强层被设定为，轮胎宽度方向的宽度Wo(展开宽度)相对于主带束层的最大宽度Wm(展开宽度)成一定的比例关系。该比例关系需要设为，相对于主带束层的最大宽度Wm的比Wo/Wm为0.5~0.9。另外，圆周方向加强层被设定为，在轮胎宽度方向上、钢丝帘线的加强帘线弹性率不同。即，将边缘部处的加强帘线弹性率Ee设为以一定的比例关系低于中央部处的加强帘线弹性率Ec，相对于中央部的加强帘线弹性率Ec的比Ee/Ec需要设为(0.85-0.5Wo/Wm)以上、0.8以下。另外在这样使钢丝帘线的加强帘线弹性率在圆周方向加强层的轮胎宽度方向上不同的情况下，优选随着从中央部到边缘部，使加强帘线弹性率逐渐减小。作为圆周方向加强层的中央部处的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ec，优选设为20125GPa的范围内。另外，钢丝帘线的帘线结构优选为，将下、上扭转方向在相同的方向上扭合而得到的mxn结构。在本发明的充气子午线轮胎中，通过如上述那样设定圆周方向加强层的宽度、和边缘部处的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ee，能够使圆周方向加强层相对于主带束层作为张力元件起到加强作用，并且緩和了边缘部的压缩应变，所以能够提高圆周方向加强层的抗疲断裂性。当圆周方向加强层的宽度Wo不到主带束层的最大宽度Wm的0.5倍时，相对于主带束层的加强作用降低，所以难以抑制在高速行驶时主带束层因离心力而拱起的现象。另外，当使圆周方向加强层的宽度Wo大于主带束层的最大宽度Wm的0.9倍时，因转弯时发生的带束层的面内弯曲，圓周方向加强层的边缘部的钢丝帘线容易产生压缩方向的纵弯曲。另外，当将圆周方向加强层的边缘部的钢丝帘线的加强帘线弹性率Eei殳为小于(0.85-0.5Wo/Wm)时，对相对于主带束层的端部拱起进行抑制的效果变小，对主带束层的加强作用变得不充分。另外，当大于0.8时，因转弯时的面内弯曲，钢丝帘线容易发生压缩方向的纵弯曲。作为如上述那样使圆周方向加强层的钢丝帘线的加强帘线弹性率在轮胎宽度方向上不同的方法，可以在中央部和边缘部配置弹性率不同的钢丝帘线。另外，当在整个宽度上都使用相同的钢丝帘线的情况下，可以将其巻绕张力调整为在中央部大、在边缘部小。或者，当在整个宽度上使用相同的钢丝帘线的情况下，可以将硫化时的直径扩大率(膨径率)调整为在中央部大、在边缘部小。另外，在本发明中所谓加强帘线弹性率是指，如下所说明那样测定的特征值。将充气子午线轮胎解体，对从圆周方向加强层取出的橡胶覆盖状态的钢丝帘线，按照JISG3510的规定在试验长度250mm、拉伸速度5mm/min的条件下进行拉伸试验，通过下式(1)计算得到加强帘线弹性率。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage8</formula>1)其中，E为加强帘线弹性率(GPa),L化5为伸长0.5。/。时的张力(N)，L^为伸长1.0%时的张力(N),Ssc为钢丝帘线的横截面积(单股金属线横截面积的总和)(mm2)。另外，所谓边缘部的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ee是指，对在圆周方向加强层的边缘部、从边缘部端缘算起、圆周方向加强层的宽度的5%的范围内所包含的各钢丝帘线进行测定所得到的加强帘线弹性率的平均值；另外，所谓中央部的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ec是指，对在以赤道为中心的圆周方向加强层的宽度的5%的范围内所包含的各钢丝帘线的进行测定所得到的加强帘线弹性率的平均值。本发明的充气子午线轮胎，通过如上述那样构成圆周方向加强层，能够将安装在JATMA规定的应用轮辋上并填充100kPa时和填充与最大载重能力对应的规定空气压力时之间变化的胎面部外周长的赤道处的外周长变化率Rc、和胎肩部处的外周长变化率Rs的比Rc/Rs设为0.7~1.3的范围内。当上述范围不能仅通过上述圆周方向加强层的构造进行设定时，可以通过调整在带束层端部插入帘布层之间的楔形剖面橡胶层的形状、侧胎面的剖面形状、帘布层的配置形状等来进行设定。当胎面部的赤道处的外周长变化率Rc和胎肩部处的外周长变化率Rs的比Rc/Rs小于0.7时，胎肩部的变形变大，容易产生主带束层端部的剥离、圆周方加强层的边缘部处的钢丝帘线的疲劳断裂。另外，当外周长变化率的比Rc/Rs大于1.3时，中央部的变形变大，在主带束层和圆周方向加强层之间容易产生层间剥离。在重载重用的充气子午线轮胎中，填充有100kPa的空气压力时的胎面部的外形与成形模具的胎面形成面的外形相等。因此，胎面部的赤道处外周长的变化率Rc和胎肩部处的外周长的变化率Rs的比Rc/Rs在上述范围内，就意味着在轮胎中填充有允许的最大规定空气压力时的胎面部的外形相对于成形模具的胎面形成面的外形，从赤道开始到两胎肩部为止的整个胎面宽度以大致均等的比例变化。所以，能够大幅度提高轮胎耐久性。特别是，即便对于轮胎最大宽度为350mm以上、圆度为60q/q以下的宽幅低圆度充气子午线轮胎来说，也能够得到显著的效果。在此，所谓测定赤道处的外周长变化率Rc的"赤道"，是指将胎面部的轮胎宽度方向二等分的中央位置。另外，所谓测定胎肩部处的外周长变化率Rs的"胎肩部"，是指从赤道离开轮胎总宽度的35%的位置。但是，当在"赤道"和"胎肩部"分别存在有轮胎圆周方向主槽的情况下，"赤道，，的位置为最接近该轮胎圆周方向主槽的陆部(陸部)上，"胎肩部"的位置为从该轮胎圆周方向主槽偏向宽度方向外侧的最近的陆部上。另外，外周长变化率Rc和Rs通过下式(2)和(3)计算出。Rc-(Cc,-Cc)/Cc……(2)Rs=(Cs，-Cs)/Cs......(3)其中，Cc是填充有200kPa空气压力时的赤道位置的外周长，Cc，是填充有与最大载重能力对应的空气压力时的赤道位置的外周长，Cs是填充有200kPa空气压力时的胎肩部的外周长，Cs，是填充有与最大载重能力对应的空气压力时的胎肩部的外周长。另夕卜，在上式中使用的外周长Cs和Cs，均使用在左右胎肩部测定的值的平均值。图1仅对由本发明的实施方式构成的重载重用充气子午线轮胎的胎面部用子午线剖面进行了例示，图2是表示插入图1的胎面部内的带束层、圆周方向加强层等的展开图。l是胎面部，2是帘布层。在帘布层2中将帘布层帘线相对于轮胎圆周方向成大约90。地进行配置。帘布层帘线既可以是钢丝帘线也可以是有机纤维帘线。在帘布层2的外周侧，设置有由钢丝帘线构成的多个带束层3，进而在带束层3的外侧设置有圆周方向加强层4，在该加强层4中钢丝帘线以大致相对于轮胎圆周方向成O。~10°的角度排列的方式巻绕。在带束层3中，将宽幅的两片带束层3a、3b设为主带束层3m,进而作为辅助，设置比主带束层3m宽度窄的辅助带束层3c。构成带束层3a、3b的钢丝帘线分别相对于轮胎圆周方向成倾斜角度e、9，，且互相向相反侧倾斜。另夕卜，辅助带束层3c的钢丝帘线祐L设定为比主带束层3m的倾斜角度e、e，大的倾斜角度。本发明的充气子午线轮胎，在上述的构造中，将圆周方向加强层4的宽度Wo(展开宽度)相对于主带束层3m的最大宽度Wm的比Wo/Wm设为0.5~0.9。另外，将圆周方向加强层4的边缘部处的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ee相对于中央部处的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ec的比Ee/Ec设为(0.85-0.5Wo/Wm)以上、0.8以下。该加强帘线弹性率优选设定为从中央部向边缘部逐渐减小。对于如上述那样对圆周方向加强层的宽度比Wo/Wm、加强帘线弹性率的比Ee/Ec进行了设定的充气子午线轮胎，能够将安装在JATMA规定的应用轮辋上并填充100kPa的空气压力时和填充与最大载重能力对应的规定空气压力时之间变化的胎面部的赤道处的外周长变化率Rc、和胎肩部处的外周长变化率Rs的比Rc/Rs设定为0.7~1.3的范围内。在本发明的充气子午轮胎中，上述构造的圆周方向加强层作为张力元件起到对主带束层的加强作用，并且具有緩和边缘部处的压缩应变的作用，所以即便是宽幅、低圆度的充气子午线轮胎也能够提高圆周方向的加强层的抗疲劳断裂性。另外不仅在主带束层的端部难以产生剥离，而且也难以产生主带束层和圆周方向辅助层之间的层间剥离，从而即便是宽幅低圆度，也能够具有较高的轮胎耐久性。实施例1~3、以往例、比较例1~3制造7种重载重用充气子午线轮胎(以往例、实施例1~3、比较例1~3)。其中，相同的条件是轮胎尺寸为495/45R22.5,轮胎结构如图1，圆周方向加强层中使用的钢丝帘线的帘线结构是3x(lxo.34+6x(UO)HE，帘线剖面面积为1.54mm2，帘线打入密度为21根/50mm;而使圆周方向加强层的中央部处的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ec和边缘部处的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ee、圆周方向加强层的宽度Wo与主带束层最大宽度Wm的比Wo/Wm、和胎面部的赤道与胎肩部处的外周长变化率Rc、Rs的比Rc/Rs，分别如表1所述那样各不相同。在这7种重载重用充气子午线轮胎中，用下述测定法测定耐久性，得到表l所示的结果。(耐久性试-除)将试验轮胎以卯OkPa的内压组装在轮辋尺寸为22.5x17.00的轮辋上，然后使用滚筒表面平滑的钢制、且直径为1707mm的滚筒试验机，将环境温度控制为38±3°C，以行马史速度为60km/hr、载重为JATMA最大载重的88%的条件，使其预备行驶60分钟。在完成预备行驶后，接着以相同速度，一边用0.05Hz的正弦波施加振幅士4度的侧偏角一边开始主行驶。载重条件设为JATMA最大载重的120%,进行试验直到轮胎破坏为止。评价是将破坏为止的总行驶距离用指数来表示的，该指数将以往例的轮胎作为100。指数越大就表示耐久性越好。作为破坏形态，在实施例1~3中主要是胎侧部的帘线拔出，但是在以往例和比较例2中主带束层端部的剥离和圆周方向加强层的断裂都出现，另外在比较例l、3中产生了主带束层端部的剥离。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>比较例4~9制作6种重载重用充气子午线轮胎(比较例4~9)。其中，轮胎尺寸、轮胎结构、圆周方向加强层的钢丝帘线结构等与上述实施例1的条件相同，并且，使圆周方向加强层的中央部处的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ec和边缘部处的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ee、圆周方向加强层的宽度Wo与主带束层最大宽度Wm的比Wo/Wm、和胎面部的赤道与胎肩部处的外周长变化率Rc、Rs的比Rc/Rs，分别如表2所述那样各不相同。这些比较例4~9的轮胎是宽度比Wo/Wm的条件超出了上限或下限的轮胎。对这6种重载重用充气子午线轮胎，进行与上述实施例相同的耐久性测定，得到表2所示的结果。破坏形态为，在圆周方向加强层的宽度小于本发明规定的比较例4~6中发生主带束层端部的剥离，在圆周方向加强层的宽度大于本发明规定的比较例4~6中发生圆周方向加强层的断裂。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>实施例4~8制造5种重载重用充气子午线轮胎(实施例4~8)。其中，轮胎尺寸、轮胎结构、圆周方向加强层的钢丝帘线结构、圆周方向加强层的中央部的加强帘线弹性率Ec和边缘部的加强帘线弹性率Ee等与上述实施例1的条件相同，并且，^^圆周方向加强层的宽度Wo与主带束层最大宽度Wm的比Wo/Wm、和胎面部的赤道与胎肩部的外周长变化率Rc、Rs的比Rc/Rs,分别如表3所述那样各不相同。对于上述5种重载重用充气子午线轮胎，进行与上述实施例相同的耐久性测定，得到表3所示的结果。从该结果可以看出，胎面部的赤道和胎肩部的外周长变化率比Rc/Rs过低或过高都会使轮胎耐久性相对降低。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>实施例9~13制作3种重载重用充气子午线轮胎(实施例9~11)。其中，轮胎尺寸、轮胎结构、圆周方向加强层的钢丝帘线结构、圆周方向加强层的中央部的加强帘线弹性率Ec和边缘部的加强帘线弹性率Ee等与上述实施例1的条件相同，并且，使圆周方向加强层的宽度Wo与主带束层最大宽度Wm的比Wo/Wm、和胎面部的赤道与胎肩部的外周长变化率Rc、Rs的比Rc/Rs，分别如表4所述那样各不相同。另外，制作一种重载重用充气子午线轮胎(实施例12)和另一种重载重用充气子午线轮胎(实施例13)。其中，这两种轮胎，轮胎尺寸、轮胎结构与实施例1相同，圆周方向加强层的宽度Wo与主带束层最大宽度Wm的比Wo/Wm与实施例9~11相同。但是，在实施例12的轮胎中，对圆周方向加强层的钢丝帘线的帘线结构以3+9x0.35(帘线剖面为1.154mm2)的程度施加螺旋状的皱痕，并使中央部的加强帘线弹性率Ec和边缘部的加强帘线弹性率Ee、以及胎面部的赤道与胎肩部的外周长变化率Rc、Rs的比Rc/Rs分别如表4所述那样各不相同；在实施例13的轮胎中，同样对圆周方向加强层的钢丝帘线的帘线构造以1x6x0.40(帘线剖面为0.754mm2)施加螺旋状的皱痕，并使中央部的加强帘线弹性率Ec和边缘部的加强帘线弹性率Ee、以及胎面部的赤道与胎肩部的外周长变化率Rc、Rs的比Rc/Rs分别如表4所述那样各不相同。对于上述5种重载重用充气子午线轮胎，进行与上述实施例相同的耐久性测定，得到表4所示的结果。从表4的结果中可知，作为圆周方向加强层的钢丝帘线，当其加强帘线弹性率过低时，会发生主带束层端部的剥离，当加强帘线弹性率过高时，主带束层端部的剥离和圆周方向加强层的断裂都会发生。表4实施例9实施例10实施例'll实施例12实施例13圓周方向加强层的加强帘线弹性率中央部Ec(GPa)60281008130边缘部Ee(GPa)452175698比Ee/Ec0.750.750.750,750.75圆周方向加强层的宽度相对于主带束层的比Wo/Wm0.750.750.750.750.750.85-0.5Wo/Wm0.4750.4750.4750.4750.475胎肩部的外周长变化率在赤道和胎肩的比Rc/Rs1,000.951.05O.卯1.10耐久性(指数)15112215710510权利要求1.一种充气子午线轮胎，该轮胎在胎面部设置有由两片带束层构成的主带束层、和至少一片圆周方向加强层，该两片带束层被配置成钢丝帘线在层之间相互交叉，在该圆周方向加强层中将钢丝帘线配置在大致轮胎圆周方向上，其中，将上述圆周方向加强层的宽度Wo相对于上述主带束层的最大宽度Wm的比Wo/Wm设为0.5～0.9，将该圆周方向加强层的边缘部的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ee相对于中央部的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ee的比Ee/Ec设为(0.85-0.5Wo/Wm)以上、0.8以下。2.如权利要求l所述的充气子午线轮胎，其中，将安装在JATMA规定的应用轮辋上并填充100kPa的空气压力时和填充与最大载重能力对应的规定空气压力时之间变化的胎面部外周长的赤道处的外周长变化率Rc、和胎肩部处的外周长变化率Rs的比Rc/Rs设为0.7-1.3。3.如权利要求1或2所述的充气子午线轮胎，其中，在填充与JATMA规定的最大载重能力对应的规定空气压力时，轮胎的最大宽度为350mm以上、圆度为60%以下。4.如权利要求1~3中任一项所述的充气子午线轮胎，其中，将上述主带束层的钢丝帘线相对于轮胎圆周方向所成的倾斜角度设为15~40度。5.如权利要求1-4中任一项所述的充气子午线轮胎，其中，与上述主带束层相邻地，配置宽度比该主带束层的宽度窄的由钢丝帘线构成的辅助带束层。6.如权利要求1~5中任一项所述的充气子午线轮胎，其中，所述圆周方向加强层配置在上述主带束层的最外周、层间、或最内周中的至少一处。7.如权利要求1~6中任一项所述的充气子午线轮胎，其中，将l至5根钢丝帘线并线，用未硫化橡胶覆盖，然后将这样得到的带材在大致轮胎圆周方向上呈螺旋状巻绕，从而形成上述圆周方向加强层。8.如权利要求1-7中任一项所述的充气子午线轮胎，其中，上述圆周方向加强层的中央部的钢丝帘线的加强钢丝帘线弹性率Ec为20~125GPa。9.如权利要求1~8中任一项所述的充气子午线轮胎，其中，该轮胎为重载用轮胎。全文摘要本发明提供一种充气子午线轮胎，该轮胎在胎面部设置有由两片带束层构成的主带束层、和至少一片圆周方向加强层，该两片带束层被配置成钢丝帘线在层之间相互交叉，在该圆周方向加强层中将钢丝帘线配置在大致轮胎圆周方向上。其中，将圆周方向加强层的宽度Wo相对于上述主带束层的最大宽度Wm的比Wo/Wm设为0.5～0.9，并且将该圆周方向加强层的边缘部的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ee相对于中央部的钢丝帘线的加强帘线弹性率Ee的比Ee/Ec设为(0.85-0.5Wo/Wm)以上、0.8以下。文档编号B60C9/22GK101184635SQ20068001914公开日2008年5月21日申请日期2006年5月31日优先权日2005年5月31日发明者张替绅也申请人:横滨橡胶株式会社