一种高塑性焊接用钢盘条的生产方法
【技术领域】
[0001] 本发明属于焊接用钢生产领域，尤其涉及一种高塑性焊接用钢盘条的生产方法。【背景技术】
[0002] 低碳合金焊接用钢的冶炼工艺及乳制工艺逐步走向成熟阶段，但是因市场剩余价 值竞争的需求，对加工材的拉拔要求越来越高。以往的拉拔材在加工过程中都需要经过几 道退火工艺来消除加工应力，近来为了降低加工成本，绝大多数用户都取消了退火环节，直 接连续拉拔几个道次后成型，钢材在拉拔加工中要承受较严重的变形（加工硬化）。在拉拔 过程中，表层金属变形大，心部金属变形小，当拉拔变形到一定程度，超过材料的强度极限 时，只能以形成裂纹或其它形式来达到力的平衡和顺应速度场的变化。对于含有合金的高 强度拉拔加工材而言，因合金的加入，要承受更大的拉拔变形，变形量达到极限后出现不同 程度的破损现象、不同形状的缺陷（如杯锥状断口，材料明显脆性化等等）。最终导致加工 过程中出现拉拔断裂、表面裂纹等，即使最终成型，因脆化严重，根本无法使用。因此对焊接 用钢的性能要求进一步提升。
[0003]传统的乳制工艺所生产的这种合金焊接用钢，因强度和塑性不能满足用户需求， 导致用户在无退火情况下进行冷拉拔加工时，出现比较严重的裂纹和断裂现象。
[0004] 专利申请号为201310126524. 0公开了一种焊接用钢及其冶炼方法，用该焊接用 钢制成的焊丝焊接减轻焊缝不均，表面不平，填充不致密的缺陷，但对钢种的强度不做要 求。专利申请号为201510324815.X公开了一种建筑网格用钢盘条及其制备方法，该制备方 法制得的用钢盘条化学成分简单，抗拉强度低，但是延伸率最高为29. 1 %，塑性不高。
【发明内容】
[0005] 为解决以上问题，本发明的目的在于：通过乳制温度控制、乳机冷却水的控制、风 量的控制和保温措施等方法来降低焊接用钢的强度、提高焊接用钢的延伸率，提高塑性，有 效的改善了拉拔加工过程中不良现象的发生。
[0006]本发明采用的技术方案是：一种高塑性焊接用钢的生产方法，具体步骤如下：
[0007] (1)选取铸坯：铸坯成分质量百分比为C:< 0· 08%、Si:< 0· 15%、Μη:1· 60~ 1. 70%、Ρ:彡 0· 012%、S:彡 0· 003%、0 :彡 0· 0025%、Ν彡 0· 0070%、Μ〇 :0· 30 ~0· 40%、 Ni:0· 20~0· 30%、Ti:0· 04~0· 08%、Β:0· 004~0· 008%，其余为铁和不可避免的杂质；
[0008] (2)加热：铸坯进入加热炉进行加热，加热炉采用步进梁式加热炉，预热段温度为 500~600°C，加热段温度为1010~1100°C，均热段温度为1080~1160°C，加热时间为 90 ~120min;
[0009] ⑶除鳞：对出炉后的铸坯除鳞处理，除鳞水的压力多13MPa;
[0010] (4)粗乳：对除鳞后的铸坯进行粗乳得到钢棒，粗乳开乳温度为950~1020°C;
[0011] (5)预精乳：粗乳后对钢棒进行预精乳，预精乳中采用的水冷装置的水压为1. 0~ 1. 2MPa，冷却水的流速为50~80m3/h;
[0012] (6)精乳：预精乳后对钢棒进行精乳得到线材，精乳中采用水冷装置的水压为 1. 0~1. 4MPa，冷却水的流速：120~160m3/h，
[0013] (7)吐丝：精乳后线材进行吐丝工序得到线材盘条，吐丝温度为910~930°C;
[0014] (8)控冷：将吐丝后的盘条采用斯太尔摩控冷工艺，具体工艺参数为：$昆道全长为 80. 325~90. 465m，辊道速度控制在0. 35~0. 50m/s，风机总风量为10~14X104m3/h，风 机开启度为10 %~30%，保温盖开启数量为24~28。
[0015] (9)冷却：经过控冷工艺后的盘条采用堆垛冷却至室温；
[0016] (10)运输：冷却后的盘条后采用P/F线运输。
[0017] 优选地，所述控冷工序中斯太尔摩控冷工艺的辊道全长为84. 645m，风机总风量为 12X104m3/h〇
[0018] 优选地，所述步骤（5)与步骤（6)之间还具有水冷步骤，需控制乳件入精乳的温度 为 900 ~960 °C。
[0019]优选地，所述步骤（4)、（5)、（6)均采用27架乳机进行乳制。
[0020] 本发明取得的有益效果是：
[0021] (1)本发明生产成本低，节约能源；
[0022] (2)本发明提供的工艺线路简单，可操作性强，易于控制；
[0023] (3)采用本发明的工艺方法生产出的这种高塑性焊接用钢盘条抗拉强度降低了 90~130MPa，延伸率提高了 10%~20%，断面收缩率提高了 17%~25. 5% ;
[0024] (4)本发明生产的高塑性焊接盘条，用户冷拔加工时，无需退火，连续拉拔十多个 道次，直接成型，有效降低成本400~500元/吨。
【具体实施方式】[0025] 实施例1
[0026] (1)选取铸坯：铸坯成分质量百分比为C:0· 08%、Si:0· 15%、Μη:1· 60%、P: 0. 012 %、S:0. 003 %、0 :0. 0025 %、Ν:0. 007 %、Mo:0. 30 %、Ni:0. 20 %、Ti:0. 04 %、Β: 0.004%，其余为铁和不可避免的杂质；
[0027] (2)加热：铸坯进入加热炉进行加热，加热炉采用步进梁式加热炉，预热段温度为 500°C，加热段温度为10KTC，均热段温度为1080°C，加热时间为90min;
[0028] ⑶除鳞：对出炉后的铸坯除鳞处理，除鳞水的压力为13MPa;
[0029] (4)粗乳：对除鳞后的铸坯进行粗乳得到钢棒，粗乳开乳温度为950°C，采用27架 乳机粗乳；
[0030] (5)预精乳：粗乳后对钢棒进行预精乳，采用27架乳机预精乳，预精乳中采用的水 冷装置的水压为1.OMPa，冷却水的流速为50m3/h;
[0031] (6)精乳：预精乳后对钢棒进行水冷处理，控制入精乳温度为900 °C，精乳工序采 用27架乳机精乳，精乳中采用水冷装置的水压为1.OMPa，冷却水的流速为120m3/h，精乳处 理后得到线材；
[0032] (7)吐丝：精乳后线材进行吐丝工序得到线材盘条，吐丝温度为910°C;
[0033](8)控冷：将吐丝后的盘条采用斯太尔摩控冷工艺，具体工艺参数为：$昆道全长为 80. 325m，辊道速度控制在0. 35m/s，风机总风量为10X104m3/h，风机开启度为10%，保温盖 开启数量为28个；
[0034] (9)冷却：经过控冷工艺后的盘条采用堆垛冷却至室温；
[0035] (10)运输：冷却后的盘条后采用P/F线运输。
[0036] 采用本发明一种高塑性焊接用钢盘条的生产方法，成品性能检测结果为：抗拉强 度：715Mpa;延伸率：26· 5%;断面收缩率：60· 5%。
[0037] 实施例2
[0038] (1)选取铸坯：铸坯成分质量百分比为C:0· 05%、Si:0· 05%、Μη:1· 65%、P: 0· 01%、S:0· 002 %、0 :0· 0015%、Ν:0· 006%、Mo:0· 35%、Ni:0· 25%、Ti:0· 06%、Β: 0.006%，其余为铁和不可避免的杂质；
[0039] (2)加热：铸坯进入加热炉进行加热，加热炉采用步进梁式加热炉，预热段温度为 600°C，加热段温度为1KKTC，均热段温度为1160°C，加热时间为120min;
[0040] (3)除鳞：对出炉后的铸坯除鳞处理，除鳞水的压力为15MPa;
[0041] (4)粗乳：对除鳞后的铸坯进行粗乳得到钢棒，采用27架乳机粗乳，粗乳开乳温度 为 965°C;
[0042] (5)预精乳：粗乳后对钢棒进行预精乳，采用27架乳机预精乳，预精乳中采用的水 冷装置的水压为1.OMPa，冷却水的流速为55m3/h;
[0043] (6)精乳：预精乳后对钢棒进行水冷处理，控制入精乳温度为920°C，精乳工序采 用27架乳机精乳，精乳中采用水冷装置的水压为1.IMPa，冷却水的流速为130m3/h，精乳处 理后得到线材；
[0044] (7)吐丝：精乳后线材进行吐丝工序得到线材盘条，吐丝温度为915°C;
[0045] (8)控冷：将吐丝后的盘条采用斯太尔摩控冷工艺，具体工艺参数为：$昆道全长为 84. 645m，辑道速度控制在0. 40m/s，风机总风量为12X104m3/h，风机开启度为15%，保温盖 开启数量为27个；
[0046](9)冷却：经过控冷工艺后的盘条采用堆垛冷却至室温；
[0047](10)运输：冷却后的盘条后采用P/F线运输。
[0048] 采用本发明一种高塑性焊接用钢盘条的生产方法，成品性能检测结果为：抗拉强 度为705Mpa;延伸率：28. 0%;断面收缩率：62. 5%。
[0049] 实施例3
[0050] (1)选取铸坯：铸坯成分质量百分比为C:0· 04%、Si:0· 1%、Μη:1· 61%、P: 0· 008%、S:0· 001 %、0 :0· 001%、Ν:0· 005%、Mo:0· 38%、Ni:0· 23%、T