专利名称：低碳当量80公斤级高性能调质钢板及其制造方法
技术领域：
本发明涉及调质钢板的制造方法，特别涉及低碳当量80公斤级高性能调质钢板及其制造方法到，调质钢板屈服强度彡690MPa，抗拉强度彡780MPa, -40°C的Charpy冲击功(单个值)彡100J，优良焊接性即焊接热影响区(HAZ)的_40°C的Charpy冲击功(单个值)彡47J，拉伸率15%，调质钢板的显微组织为细小回火马氏体+回火下贝氏体。
背景技术：
众所周知，低碳(高强度)低合金钢是最重要工程结构材料之一，广泛应用于石油天然气管线、海洋平台、造船、桥梁结构、锅炉容器、建筑结构、汽车工业、铁路运输及机械制造之中。低碳(高强度)低合金钢性能取决于其化学成分、制造过程的工艺制度，其中强度、韧性和焊接性是低碳(高强度)低合金钢最重要的性能，它最终决定于成品钢材的化学成分与显微组织。随着科技不断地向前发展，人们对高强钢的强韧性、强塑性匹配提出更高的要求，即在维持较低的制造成本的同时大幅度地提高钢板的综合机械性能和使用性能，以减少钢材的用量节约成本，减轻钢结构的自身重量、稳定性和安全性，更为重要的是为进一步提高钢结构安全稳定性和冷热加工性。目前日韩欧盟范围内掀起了发展新一代高性能钢铁材料的研究高潮，力图通过合金组合设优化计和革新制造工艺技术获得更好的组织匹配，使高强钢获得更优良的强韧性、强塑性匹配及焊接性的同时，实现稳定批量、低成本制造，提高产品市场竞争力。传统的抗拉强度大于780MPa的调质钢板主要通过淬火加回火(DQT或QT)，即所谓调质方法来生产，这就要求钢板必要具有足够高的淬透性，即淬透性指数DI ^ 2X成品钢板厚度 KDI = O. 367C°-5(l+0. 7Si) (1+3. 33Mn) (1+0. 35Cu) (1+0. 36Ni) (1+2. 16Cr) (l+3Mo)(1+1. 75V) (1+1. 77A1) X 25. 4 (mm) 3，以确保钢板具有足够高的强度、优良的低温韧性及沿钢板厚度方向的显微组织与性能的均匀，因此不可避免地向钢中加入大量Cr、Mo、Ni、Cu等合金元素，这类钢板中Mo、Ni等合金元素含量一般要控制在> O. 50%，碳当量Ceq也高达O. 50%以上，甚至贵重元素Ni含量要控制在彡I. 00%以上(昭59-129724、平1-219121)。如此，不仅钢板的合金含量较高，碳当量Ceq和焊接冷裂纹敏感指数Pcm也较高,这给现场焊接带来较大的困难，焊前需要预热、焊后需要热处理，焊接成本升高、焊接效率降低、焊接现场工作环境恶化；而且钢板制造成本也大幅度升高，影响钢板市场竞争力和推广使用。虽然这种调质工艺生产出钢板的强度、低温韧性及延伸率等技术指标能够满足用户的要求，但是钢板制造成本高、焊接加工制作成本高，除高要求的压力水管与涡壳、低温高强容器、海洋平台等工程使用外，难以向量大面广的工程机械、桥梁结构、汽车工业及铁路运输等行业推广，产品的使用范围受到较大的限制。现有大量专利文献只是说明如何实现母材钢板的强度和低温韧性，就改善钢板焊接能性，获得优良焊接热影响区HAZ低温韧性说明较少，也没有涉及如何在提高钢板抗拉强度的同时，提高钢板的抗拉延伸率，更没有涉及如何批量稳定地降低钢板的制造成本与焊接加工制作成本，参见日本专利昭63-93845、昭63-79921、昭60-258410、特平开 4-285119、特平开 4-308035、平 3-264614、平 2-250917、平 4-143246 及美国专利 US Patent4855106、US Patent5183198、US Patent4137104、US Patent4790885、USPatent4988393、US Patent5798004、欧洲专利 EP0867520A2、EP 0288054A2 等。
发明内容
本发明的目的是提供一种低碳当量80公斤级高性能调质钢板及其制造方法，通过钢板合金元素的组合设计与特殊调质工艺(RCR+QT)相结合，在获得优异的低温韧性、高强度(抗拉强度> 780MPa)、延伸率δ5> 15%的同时，钢板具有超低的碳当量Ceq，优良的焊接性，更重要的是实现调质高强钢板低成本制造、低焊接加工制作成本；并且成功地解决了高强调质钢板的综合性能与制造成本、焊接加工制作成本在成分设计、工艺设计上相互 冲突、很难调和的问题，即在提高调质高强钢板综合性能的同时，必将导致制造成本、焊接加工成本的升高；反之，在降低调质高强钢板制造成本、焊接加工成本的同时，必将导致钢板综合性能的急剧下降；如何同时获得调质高强钢板优异综合性能、用户使用性能的同时，母材钢板具有低廉的制造成本。为达到上述目的，本发明的技术方案是本发明采用低C-低Si-高Mn-低N-(Ti+V+B)微合金钢的成分体系作为基础，适当提高钢中酸溶Als含量且Als彡12 X [( % Ntotal) -O. 292 ( % Ti)]、控制Mn/C彡12、Ceq ^ O. 43 %, ( % Si) X ( % C)彡 O. 012、Mo 当量彡 O. 30 %、Cr 当量彡 O. 40 %、Ni/Cu 彡 O. 50、(Cu+Ni+Mo+Cr)合金化、Ca 处理，且 Ca/S 比在 I. 00 3. 00 之间，(% Ca) X (%
S)°_18< 2.5X10'控制FXDI指数彡1.2X成品钢板厚度等冶金技术控制手段，优化再结晶控轧+调质工艺(Q+T)，使成品钢板的显微组织为细小回火马氏体+回火下贝氏体，平均晶团尺寸在25μπι以下，获得均匀优良的强韧性。具体的，本发明的低碳当量80公斤级高性能调质钢板，其成分重量百分比为C:O. 05% O. 12%, Si ·.( O. 20%, Mn 1. 20% I. 60%, P ·.( O. 013%, S :彡 O. 003%, Cu O. 10% O. 30%, Ni 0. 10% O. 40%, Cr 0. 10% O. 30%, Mo 0. 05% O. 30%, Als
O.035% O. 065%, Ti 0. 005% O. 011%, V 0. 015% O. 045%, K O. 0060%, Ca
O.001% O. 004%,B 0. 0006% O. 0013%，其余为Fe和不可避免的杂质；且上述元素含量必须同时满足如下关系Mn/C彡12，保证钢板在_40°C条件下夏比冲击试样断口纤维率彡50% ；Als ^ 12X [(% Ntotal)-O. 292 (% Ti)]，以确保钢中具有足够的固溶Als，防止N与B结合，形成BN，保护钢中固溶[B]，且抑制AlN在原奥氏体晶界粗大链状析出，促进AlN以细小弥散状态在晶内与晶界析出，改善钢板低温韧性、焊接性；控制Ceq ( O. 43 %，改善高强调质钢的焊接性，保证钢板在不预热条件下进行焊接；(% Si) X (% C) ^ O. 012，增加马氏体相变临界冷却速度，促进下贝氏体形成，改善高强调质钢板强韧性匹配；抑制焊接HAZ中Μ/A岛析出，改善钢板焊接性及焊接HAZ韧性；Mo当量彡0.30%、Cr当量彡0.40%，确保调质钢板淬透性与抗回火软化性，保证超低碳当量的80公斤级调质钢板强韧性与强塑性匹配；其中Mo当量=Mo+0. 67Cr+0. 83Si+l. 62V ；Cr 当量=Cr+1. 21Mo+Si+l. 86V。Ni/Cu ^0. 50,防止Cu脆，改善母材钢板低温冲击韧性的同时，防止焊接时的再热脆化。Ca/S 在 I. 00 3. 00 之间，且(％ Ca) X (% S)0.18 ( 2. 5X 10_3 ;以改善钢板低温韧性、焊接性、抗SR脆性、抗层状撕裂性能。控制FXDI指数彡I. 2Xt，确保80公斤级超高强度钢板强韧性匹配、低温韧性及回火后的延伸率；其中F为B元素淬透性贡献因子；当钢中存在固溶[B]时，F取1.2 ;t为成品钢板厚度(mm) ；DI = O. 367 (% C)a5[l+0. 7 (% Si)] [(1+3. 33(% Mn)] [(1+0. 35(%Cu) ] [ (1+0. 36( % Ni)] [ (1+2. 16 ( % Cr) ] [ (1+3 ( % Mo) ] [ (1+1. 75 ( % V) ] [ (1+1. 77 ( %Al)] X25. 4(mm)。在本发明钢的成分设计中C对调质钢的强度、低温韧性、延伸率及焊接性影响很大，从改善调质钢的低温韧性、延伸率和焊接性角度，希望钢中C含量控制得较低；但是从调质钢的强度、生产制造过程中显微组织控制及制造成本角度，C含量不宜控制得过低；当C含量较高时，虽然有利于提高调质钢强度，但是损害调质钢的低温韧性、延伸率及焊接性，因此C含量不宜过高。综合上述分析C含量 范围控制在O. 05 O. 12%。Mn作为最重要的合金元素在钢中除提高调质钢的强度外，还具有扩大奥氏体相区、降低Ar3点温度、细化调质钢晶团而改善钢板低温韧性的作用、促进低温相变组织形成而提高调质钢强度的作用；但是Mn在钢水凝固过程中容易发生偏析，尤其Mn含量较高时，不仅会造成浇铸操作困难，而且容易与C、P、S等元素发生共轭偏析现象；尤其钢中C含量较高时，加重铸坯中心部位的偏析与疏松，严重的铸坯中心区域偏析在后续的轧制和焊接过程中易形成异常组织，导致调质钢板低温韧性和延伸率低下；因此根据C含量范围，选择适宜的Mn含量范围对于高强度调质钢极其必要，根据本发明钢成分体系及C含量为O. 05 O. 12%，适合Mn含量为I. 20% I. 60%，且C含量高时，Mn含量适当降低，反之亦然；且〇含量低时，Mn含量适当提高。Si促进钢水脱氧并能够提高调质钢强度，但是采用Al脱氧的钢水，Si的脱氧作用不大，Si虽然能够提高钢板的强度，但是Si抑制下贝氏体形成，严重损害钢板的低温韧性、延伸率及焊接性，尤其在较大线能量焊接条件下，Si不仅促进M-A岛形成，而且形成的M-A岛尺寸较为粗大、分布不均匀，严重损害焊接热影响区(HAZ)的韧性，因此钢中的Si含量应尽可能控制得低，考虑到炼钢成本，Si含量控制在O. 20%以下。P作为钢中有害杂质对调质钢的机械性能，尤其低温冲击韧性、延伸率及焊接性具有巨大的损害作用，理论上要求越低越好；但考虑到炼钢可操作性、炼钢成本和物流顺畅原贝U，P含量需要控制在彡0.013%。S作为钢中有害杂质对调质钢的低温韧性具有很大的损害作用，更重要的是S在钢中与Mn结合，形成MnS夹杂物，在热轧过程中，MnS的可塑性使MnS沿轧向延伸，形成沿轧向MnS夹杂物带，严重损害钢板的低温冲击韧性、延伸率、Z向性能及焊接性，同时S还是热轧过程中产生热脆性的主要元素，理论上要求越低越好；但考虑到炼钢可操作性、炼钢成本和物流顺畅原则，S含量需要控制在< O. 003%。Cu也是奥氏体稳定化元素，添加Cu也可以降低Ar3点温度，提高钢板的淬透性和钢板的耐大气腐蚀性；但是Cu添加量过多(高于O. 30% )，不仅造成调质钢板碳当量升高，更重要的是容易造成铜脆、铸坯表面龟裂、内裂问题及尤其特厚钢板焊接接头SR性能劣化；Cu添加量过少，低于O. 10%，所起任何作用很小；因此Cu含量控制在O. 10% O. 30%之间；Cu、Ni复合添加除降低含铜钢的铜脆现象、减轻热轧过程的晶间开裂之作用外，更重要的是Cu、Ni均为奥氏体稳定化元素，Cu、Ni复合添加可以大幅度降低Ar3，提高奥氏体向铁素体相变的驱动力，导致马氏体/贝氏体板条可以向各个位向长大，导致马氏体/贝氏体板条间位向差变大，增加裂纹穿过马氏体/贝氏体板条的阻力。添加Ni不仅可以促进铁素体相中位错交滑移，提高位错可动性，而且增大马氏体/贝氏体板条间位向差；Ni作为奥氏体稳定化元素，降低Ar3点温度，细化马氏体/贝氏体晶团尺寸，因此Ni具有同时提高调质钢板强度、延伸率和低温韧性的功能；钢中加Ni还可以降低含铜钢的铜脆现象，减轻热轧过程的晶间开裂，提高钢板的耐大气腐蚀性，且Ni对碳当量贡献值低。因此从理论上讲，钢中Ni含量在一定范围内越高越好，但是过高的Ni含量会硬化焊接热影响区，对钢板的焊接性及焊接接头SR性能不利；同时Ni是一种很贵重元素，从性能价格比考虑，Ni含量控制在O. 10% O. 40%之间，以确保钢板的淬透性和钢板的强韧性水平而不损害钢板的焊接性。Cr作为弱碳化物形成元素，添加Cr不仅提高钢板的淬透性、促进马氏体/贝氏体形成，且马氏体/贝氏体板条间位向差增大，增大裂纹穿过马氏体/贝氏体晶团的阻力，在提高钢板强度的同时，具有一定的改善钢板韧性之作用；然而当Cr添加量超多时，回火过程中在原奥氏体晶界上析出粗大项链状铬的碳化物，劣化调质钢板低温冲击韧性，更重要的是严重损害钢板的焊接性；因此Cr含量控制在O. 10% O. 30%之间。添加Mo提高钢板的淬透性，促进马氏体/贝氏体形成，但是Mo作为强碳化物形成元素，在促进马氏体/贝氏体形成的同时，增大马氏体/贝氏体晶团的尺寸且形成的马氏体/贝氏体板条间位向差很小，减小裂纹穿过马氏体/贝氏体晶团的阻力；因此Mo在大幅度提高调质钢板强度的同时，降低了调质钢板的低温韧性、延伸率及焊接性；更重要的是Mo添加量超过O. 30%时，大幅度增加调质钢板的制造成本。因此综合考虑Mo的相变强化作用及对母材钢板低温韧性、延伸率、焊接性及制造成本的影响，本发明采用超低Mo合金化，Mo含量控制在O. 05 % O. 30 %。B含量控制在O. 0006 % O. 0013 %之间，确保调质钢板淬透性的同时，不损害钢板的焊接性和HAZ韧性。Ti含量在O. 005% O. 011 %之间，抑制板坯加热、热轧过程中奥氏体晶粒长大，改善调质钢板低温韧性，更重要的是抑制焊接过程中HAZ晶粒长大，改善HAZ韧性；此外Ti含量超过O. 011 %时，形成的TiN粒子不仅较多而且较为粗大，具有促进铁素体形成，严重影响调质钢板中心部位的淬透性。钢中的Als能够固定钢中的自由[N]，降低焊接热影响区(HAZ)自由[N]，改善焊接HAZ的低温韧性作用，因此Als下限控制在O. 035% ;但是钢中加入过量的Als不但会造成浇铸困难，而且会在钢中形成大量弥散的针状Al2O3夹杂物，损害钢板内质健全性、低温韧性和焊接性，因此Als上限控制在O. 065%。N的控制范围与Ti的控制范围相对应,对于优良焊接性的调质钢板，N含量过低，生成TiN粒子数量少、尺寸大，不能起到改善调质钢的焊接性的作用，反而对焊接性有害；但是N含量过高时，钢中自由[N]增加，热影响区(HAZ)自由[N]含量增加，严重损害HAZ低温韧性，恶化调质钢的焊接性。因此N含量控制在O. 0060%以下。
V含量在O. 015% O. 045%之间，并随着钢板厚度的增加，V含量可适当取上限值。添加V目的是通过V(C，N)在贝氏体/马氏体板条中析出，提高调质钢板的强度。V添加过少，低于O. 015%，析出的V(C，N)太少，不能有效提高调质钢板的强度；V添加量过多，高于O. 045%，损害调质钢板低温韧性、延伸率和焊接性。对钢进行Ca处理，一方面可以进一步纯洁钢液，另一方面对钢中硫化物进行变性处理，使之变成不可变形的、稳定细小的球状硫化物、抑制S的热脆性、提高钢的低温韧性、延伸率及Z向性能、改善钢板韧性的各向异性。Ca加入量的多少，取决于钢中S含量的高低，Ca加入量过低，处理效果不大；Ca加入量过高，形成Ca(0，S)尺寸过大，脆性也增大，可成为断裂裂纹起始点，降低钢的低温韧性和延伸率，同时还降低钢质纯净度、污染钢液。一般控制 Ca 含量按 ESSP = (wt% Ca) [1-1. 24(wt% O)]/I. 25(wt% S)，其中 ESSP 为硫化物夹杂形状控制指数，取值范围O. 5 5之间为宜，因此Ca含量的合适范围为O. 0010%
O.0040%。本发明的低碳当量80公斤级高性能调质钢板的制造方法，其包括如下步骤I)冶炼、铸造根据上述成分冶炼，浇铸成板坯；浇铸采用中低温浇铸，浇铸温度控制在1530 1560°C之间，且浇铸前钢包纯吹Ar时间> 2min，钢包镇静时间> 2min，确保夹杂物上浮去除；2)车L制板坯加热，加热温度控制在1050 1150°C之间，保温时间3 6小时，以保证板坯微合金碳氮化物固溶、板坯内部偏析扩散均匀化的同时，原始奥氏体晶粒不过分长大；第一阶段为普通轧制，采用轧机最大能力进行不间断地连续轧制；确保形变金属发生动态/静态再结晶，细化奥氏体晶粒；第二阶段采用再结晶控制轧制，开轧温度900 950°C，轧制道次压下率彡8%，累计压下率彡50%，终轧温度800 850°C ；3)冷却厚度< 40mm钢板，轧制后自然空冷至室温；成品钢板厚度> 40mm采用缓冷脱氢工艺，缓冷工艺为钢板在300°C以上至少保温24小时；4)热处理淬火，钢板淬火温度即板温为880 920°C，淬火保持时间彡15min,淬火保持时间为钢板中心温度达到淬火目标温度时开始计时的保温时间；回火，钢板回火温度即板温为530 630°C，回火保持时间> 25min，回火保持时间为钢板中心温度达到回火目标温度时开始计时的保温时间。本发明的有益效果本发明通过钢板合金元素的组合设计与特殊调质工艺(RCR+QT)相结合，在获得优异的低温韧性、高强度(抗拉强度> 780MPa)、延伸率55 > 15%的同时，钢板具有超低的碳当量Ceq，优良的焊接性，更重要的是实现调质高强钢板低成本制造、低焊接加工制作成本；并且成功地解决了高强调质钢板的综合力学性能与制造成本、焊接加工制作成本在成分设计、工艺设计上相互冲突、很难调和的问题；更重要的是制造成本相对低廉，使特性优良的80公斤级高强调质钢板向量大面广的工程机械、桥梁结构、汽车工业及铁路运输等行业推广得到极大的促进，加快了这些行业用的升级换代；此外，优良的焊接性，实现了 80公斤级高强调质钢板无预热焊接、焊后无热处理加工制作工艺，节省了用户钢构件制造的成本，缩短了用户钢构件制造的时间，为用户创造了巨大的价值，因而此类钢板不仅是高附加值、绿色环保性的产品。
图I为本发明实施例3钢的显微组织。
具体实施例方式下面结合实施例对本发明做进一步说明。表I所示为本发明实施例钢的成分，表2为本发明实施例钢的制造工艺。表3、表4为本发明实施例钢的性能。从图I和表3、表4可以看出，本发明钢板的显微组织为细小回火马氏体+回火下贝氏体，平均晶团尺寸在25μπι以下，获得均匀优良的强韧性。综上所述，本发明通过钢板合金元素的组合设计与特殊调质工艺(RCR+QT)相结合，在同时获得优良的母材钢板低温韧性、高强度及焊接性的同时，钢板的制造成本低廉，并且成功地解决了高强调质钢板的综合性能与制造成本在成分设计、工艺设计上相互冲突、很难调和的问题；而且由于制造成本低廉，使高强调质钢板向量大面广的工程机械、桥梁结构、汽车工业及铁路运输等行业推广得到极大的促进，加快了这些行业用的升级换代；此外，低廉钢板制造成本和良好的焊接性节省了用户钢构件制造的成本，缩短了用户钢构件制造的时间，为用户创造了巨大的价值，因而此类钢板不仅是高附加值、绿色环保性的产品O80公斤级调质钢板是工程机械、矿山机械、重型设备构架、桥梁结构、汽车工业及铁路运输等行业更新换代的关键材料；但是闻强度、闻朝性及优良焊接性的80公斤级调质钢普遍制造成本昂贵，难以向量大面广的工程机械、矿山机械、重型设备构架、桥梁结构、汽车工业及铁路运输等行业推广，80公斤级调质钢板在这些行业中使用受到极大的限制，影响了这些行业设备的设计与制造更新换代及新技术、新工艺的采用。随着我国国民经济发展，建设节约、环境友好型和谐社会的要求，降低资源消耗，提高资源利用率已摆到日事议程。本发明80公斤级高性能调质钢板在这些行业的广泛使用，不仅可以大幅度减少钢材使用量，降低单位⑶P资源消耗量，而且减少加工、制作时间与成本，更重要的是这些高性能材料的使用加快促进我国重型装备制造业科技进步，提升整体行业国际竞争力。
权利要求
1.低碳当量80公斤级高性能调质钢板，其成分重量百分比为 C 0. 05% O. 12%Si :彡 O. 20% Mn 1. 20% I. 60%P :彡 O. 013%S :彡 O. 003% Cu 0. 10% O. 30% Ni 0. 10% O. 40% Cr 0. 10% O. 30% Mo 0. 05% O. 30% Als 0. 035% O. 065% Ti 0. 005% O. 011% V 0. 015% O. 045% N O. 0060% Ca 0. 001% O. 004% B 0. 0006% O. 0013% 其余为铁和不可避免的杂质； 且上述元素含量必须同时满足如下关系Mn/C 彡 12 ；Als ^ 12X [(% Ntotal) -O. 292 (% Ti)]； 控制 Ceq ^ O. 43% ；(% Si) X (% C) ^ O. 012 ； Mo 当量彡 O. 30%,Cr 当量彡 O. 40% ;其中 Mo 当量=Mo+0. 67Cr+0. 83Si+l. 62V ；Cr 当M= Cr+1. 21Mo+Si+l. 86V ；Ni/Cu ^ 0. 50 ；Ca/S 在 I. 00 3. 00 之间，且(% Ca) X (% S)0.18 ( 2. 5Χ1(Γ3 ； 控制FXDI指数彡I. 2Xt，其中F为B元素淬透性贡献因子；当钢中存在固溶[B]时，F 取 I. 2 ;t 为成品钢板厚度，单位 mm ;DI = O. 367 (% C)α 5 [1+0. 7 (% Si)] [(1+3. 33(%Mn) ] [ (1+0. 35 (% Cu)] [ (1+0. 36 (% Ni)] [ (1+2. 16 (% Cr)] [ (1+3 (% Mo) ] [ (1+1. 75 (% V)][(1+1. 77(% Al)] X 25. 4，单位 mm。
2.低碳当量80公斤级高性能调质钢板的制造方法，其包括如下步骤 1)冶炼、铸造 根据上述成分冶炼，浇铸成板坯；浇铸采用中低温浇铸，浇铸温度控制在1530 1560°C之间，且浇铸前钢包纯吹Ar时间> 2min，钢包镇静时间> 2min，确保夹杂物上浮去除； 2)轧制 板坯加热，加热温度控制在1050 1150°C之间，保温时间3 6小时； 第一阶段为普通轧制，采用轧机最大能力进行不间断地连续轧制； 第二阶段采用再结晶控制轧制，开轧温度900 950°C，轧制道次压下率彡8%,累计压下率≥50%，终轧温度800 850°C ； .3)冷却 厚度< 40mm钢板，轧制后自然空冷至室温；成品钢板厚度> 40mm采用缓冷脱氢工艺，缓冷工艺为钢板在300°C以上至少保温24小时； .4)热处理 淬火，钢板淬火温度即板温为880 920°C，淬火保持时间> 15min,淬火保持时间为钢板中心温度达到淬火目标温度时开始计时的保温时间； 回火，钢板回火温度即板温为530 630°C，回火保持时间> 25min，回火保持时间为钢板中心温度达到回火目标温度时开始计时的保温时间。
全文摘要
低碳当量80公斤级高性能调质钢板及其制造方法，其成分重量百分比为C0.05～0.12％，Si≤0.20％，Mn1.20～1.60％，P≤0.013％，S≤0.003％，Cu 0.10～0.30％，Ni0.10～0.40％，Cr0.10～0.30％，Mo0.05～0.30％，Als0.035～0.065％，Ti0.005～0.011％，V0.015～0.045％，N≤0.0060％，Ca0.001～0.004％，B0.0006～0.0013％，余Fe。本发明采用低C-低Si-高Mn-低N-(Ti+V+B)微合金钢成分体系作为基础，优化再结晶控轧+调质工艺，使钢板显微组织为细小回火马氏体+回火下贝氏体，平均晶团尺寸在25μm以下，屈服强度≥690MPa，抗拉强度≥780MPa，-40℃的Charpy冲击功(单个值)≥100J，焊接热影响区(HAZ)的-40℃的Charpy冲击功(单个值)≥47J，拉伸率δ5≥15％。
文档编号C22C38/58GK102618799SQ20121007831
公开日2012年8月1日 申请日期2012年3月22日 优先权日2012年3月22日
发明者刘自成, 吴勇, 李先聚 申请人:宝山钢铁股份有限公司