专利名称：：淬透性、热加工性及疲劳强度优异的高强度厚壁电焊钢管及其制造方法
技术领域：
：本发明涉及适合于用于确保汽车行驶稳定性的中空稳定器的、淬透性、热加工性及疲劳强度均优异的高强度厚壁电焊钢管及其制造方法。
背景技术：
：作为提高汽车的燃料利用率的对策之一，正在推进车体的轻量化。在汽车转向时緩和车体的侧摆、在高速行驶时确保车体的稳定性的稳定器(Stabilizer)也作为轻量化的对象被列举出来。以往，稳定器是通过将棒钢等实心材料加工成所需的形状从而制造出的，但为了谋求轻量化，使用无缝钢管和电焊钢管(電縫溶接鋼管；Electricresistance-weldedsteelpipe)等中空材料制造的情况正在增多。作为稳定器用的电焊钢管，在WO2002/070767号公报中曾经提出，通过规定组成，从而电焊焊接区及母材区的金属组织均勾，电焊焊接区及母材区的硬度差减小，加工性优异的中空稳定器用电焊钢管。另外，在特开平2004-011009号公报中曾经提出，通过规定Ti、N的含量来确保淬透性的中空稳定器用电焊钢管，。在特开2004-009126号公报中，曾经提出一种中空稳定器用电焊钢管，其钢管的壁厚t与外径D之比t/D为20%以上，抗拉强度为400~755N/mm2，并公开了通过缩径轧制来使壁厚增加。另外，在特开2003-201543号公报中，曾经提出将管坯进行缩径轧制，制成抗拉强度超过580MPa、屈服比为70%以下的耐液压挤压成形的可加工性优异的汽车结构构件用高强度钢管，此外，在特开2004-292922号公报中，提出了通过对缩径轧制中的加热温度、缩径率等进行特定，使得弯曲加工、缩径加工、管端扁平加工等的复合二次加工性优异的高强度钢管的制造方法。另外，在特开2005-076047号^^艮中，曾经提出一种耐疲劳特性优异的中空稳定器的制造方法，该方法是实施将原料管坯通过冷弯加工成形为稳定器形状的成形工序、和对该成形钢管实施淬火、回火热处理的中空稳定器的制造方法，其中，上述原料管坯是在对母材钢管实施加热处理后，在轧制温度600~850°C、累积缩径率40%以上的条件下实施断面收缩轧制而成的。另外，在日本专利第3,653,871号//^艮中，曾经乂/Hf了一种加工性优异的、由腐蚀引起的氢侵入后的残留强度率高的淬火用电焊钢管，其中，按质量％计，含有C:0.15~0.3%、Mn:0.5~2.0%、Cu:0.05~0.30%，还含有选自Si《0.41%、P<0.02%、Al<0.03%、Nb<0.020%、B<0.001%、Ti<0.01%、0《0.420/0之中的1种以上，作为不可避免的杂质限定为0<M+Mo<0.15%以及S《0.003%,且其余量由Fe组成。例如，稳定器是通过将电焊钢管进一步进行缩径轧制，达到所要求的壁厚/外径比而成的厚壁电焊钢管，1)通过弯曲加工等的冷成形加工，成形为所要求的形状，将其加热、水冷从而淬火后，实施回火，或者2)加热厚壁电焊钢管，通过压制等的热成形加工，成形为所要求的形状，接着进行水冷来淬火后，实施回火，由此来制造。后者的热成形加工的方法，与前者的冷成形加工的方法相比，加工成形容易，能够应对复杂的形状，从该方面点看是优异的，因此作为制造工艺是有利的。然而，采用该方法时，由于加热后进行成形，因此直到淬火为止的时间变长，成形了的构件的温度降低，发生由压制模具与原料钢管(电焊钢管)的接触引起的温度降低，或由于加热氧化皮的生成而引起的温度不均匀，等等，因此在整体上确保充分的淬火状态变得困难，担心淬火不足的发生，进而需要淬透性优异的钢管用钢材。因此，稳定器用钢一般使用具有高淬透性的含B钢。含B钢缺乏热加工性，在热成形加工时容易发生裂紋和缺陷，这成为很大的问题。此外，含B钢，往往对于稳定器来说是很重要的特性的疲劳强度降低。另外，车体的轻量化存在进一步加速化的趋势，作为稳定器用的电焊钢管，正需求强度进一步高的电焊钢管。
发明内容上述的WO2002/070767号公报、特开平2004-011009号公报、特开2004-009126号公报、特开2003-201543号公报、特开2004-292922号公才艮、特开2005-076047号公报、特开2005-076047号公报、日本专利第3653871号么、报等叙述的稳定器用电焊钢管和高强度钢管，作为汽车结构构件用钢管是有用的，但如上述那样，对于由于汽车结构构件的制造工序中的工艺变化而产生的问题，不能充分地应对。另外，在疲劳特性方面也不能说是充分的。本发明的课题是，鉴于上述的问题，提供具有充分的淬透性，并且热加工性以及疲劳强度优异的高强度厚壁电焊钢管及其制造方法。本发明的厚壁电焊钢管是为了解决上述的i果题而完成的，通过在不损害焊接性、韧性的程度下极力增加C含量使强度(硬度)提高，并严密地限定N含量范围，来使热加工性和疲劳强度提高，进而通过调整钢材的组成以使得临界冷却速度Vc为特定的范围，来确保淬透性。另外，在本发明的厚壁电焊钢管的制造中，将加热温度、断面减少率确定在特定的范围，对电焊钢管实施缩径轧制。本发明的要旨如下。(1)一种淬透性、热加工性和疲劳强度均优异的高强度厚壁电焊钢管，其特征在于，按质量％计，含有C:0.25~0.4%、Si:0.01~0.50%、Mn:0.8~1.5%、P:0.05%以下、S:0.05%以下、Al:0.05%以下、Ti:0.005~0.05%、B:0.0005~0.01%、N:0.001~0,05%，其余量由Fe及不可避免的杂质组成，由式〈l〉表示的临界冷却速度Vc小于30。C/秒，壁厚t与外径D之比t/D为大于0.15且不超过0.30的范围。logVc=2.94—0.75P......<1>其中，p=2.7C+0.4Si+Mn(2)根据(1)所述的淬透性、热加工性和疲劳强度均优异的高强度厚壁电焊钢管，其特征在于，按质量％计，还含有Cr:0.1~1%、Mo:0.05~1%、V:0.01~0.5%、Ni:0.1~1%之中的1种或2种以上，并且在式<1>中，p=2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.8Cr+2Mo(3)根据(1)或(2)所述的淬透性、热加工性和疲劳强度均优异的高强度厚壁电焊钢管，其特征在于，按质量％计，还含有Nb:0.01~0.1%。U)根据(l)~(3)的任一项所述的淬透性、热加工性和疲劳强度均优异的高强度厚壁电焊钢管，其特征在于，按质量％计，还含有Ca:0.0002~0.005%。(5)—种淬透性、热加工性和疲劳强度均优异的高强度厚壁电焊钢管的制造方法，其特征在于，将具有(1)~(4)的任一项所述的成分的电焊钢管加热至800~1200。C，在断面减少率为40~80%的范围下进行缩径轧制。本发明的厚壁电焊钢管，淬透性极其优异，因此在稳定器等汽车结构用构件的制造中，例如进行热成形加工后立即进行淬火处理的场合也能够得到充分的淬火效果，另外，淬火手段也不限于水冷，采用冷却速度比水冷的小的油淬火也能够得到充分的淬火效果。另外，由于热加工性优异，因此在制造汽车构件时，即使进行热成形也难以发生裂紋和缺陷。此外，由于疲劳强度优异，因此相对于循环载荷的耐久性高。此外，由于强度较高，因此可使稳定器等汽车结构用构件更加轻量化。图l是表示厚壁电焊钢管用钢材的淬透性、回火后的硬度与C含量的关系的图。图2是表示在85(TC下的断面收缩值与N含量的关系的图。图3是用于说明疲劳试验的方法的图。<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>的马氏体组织的临界冷却速度Vc(。C/秒)即可。这通常由下述<1>式表示。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage8</formula>其中，p=2.7C+0.4Si+Mn、或(5=2.7C+0.4Si+Mn+0.45Ni+0.8Cr+2Mo。由图l清楚表明，采用水淬火时，可以得到卯％以上的马氏体组织，但在油淬火的场合，与水淬火相比，冷却速度大大减小。通常，将稳定器所使用的尺寸的钢管进行油淬火时所达到的冷却速度为3crc/秒。因此，为了即使是油淬火也确保90%的马氏体组织，在本发明中将临界冷却速度Vc确定为小于30'C/秒。如上述那样，为了使原料钢管的强度提高，在增加c含量的同时，选择成分，以使得由式<1>表示的临界冷却速度Vc小于30。C/秒。其次，本发明者们对提高热加工性和疲劳强度的方法进行了研讨。本发明者们调查在实施热成形的600~卯0。C的温度区含B钢的热加工性不良的原因的结果，查明钢中N含量对热变形抗力有很大影响。即，本发明者们对于0.301.11^11-0.02011-0.0013:8钢，制作了使1\含量在0.01%~0.001。/。的范围变化的试验材料，在作为实际热成形的温度范围内的850。C下进行单轴的拉伸试验，测定此时的断面收缩值。图2表示出在850。C下的断面收缩值与N含量的关系。由图2知道，N含量越低，断面收缩值越大，即热加工性提高。N含量降低到0.005%时，断面收缩值上升到作为大致可进行热成形的基准的40%,N含量不足0.004。/。时，断面收缩值达到可以没有问题地实施热成形的50。/。以上。发现其原因是由于通过N含量降低，在进行热成形的温度区析出的TiN的量减少的缘故。即查明一般地，含B钢中，为了抑制使B的提高淬透性的效果降低的BN的析出，必须含有固定N的效果高的Ti，因此，由于含B钢在进行热成形的温度区析出TiN,因此热加工性不好。此外还发现，TiN的大量析出也使作为稳定器的重要特性的疲劳强度降低。另夕卜，TiN的大量析出对韧性也不利。另一方面，通过适量存在TiN可抑制奥氏体(Y)晶粒长大，有助于韧性提高。因此，通过严格管理以往不怎么严格管理的N含量，可使含B钢的热加工性、疲劳强度、韧性达到优选。这样，本发明的厚壁电焊钢管，通过提高C含量、且将N含量抑制为少量，来使强度提高、使热加工性以及疲劳强度提高，并且通过适当地控制其它成分，来降低临界冷却速度Vc，使淬透性提高。以下，对本发明的厚壁电焊钢管的化学成分进行说明。C:是固溶于基体中或以碳化物形式析出，使钢的强度增加的元素。作为在以往以上的高强度汽车结构用构件，要求为卯％的马氏体组织、至少Hv400的硬度，因此使其含有C:0.25%以上是必要的，当含量超过0.4%时，加工性和焊接性劣化，因此将C含量确定为0.25~0.4%的范围。Si:是有助于固溶强化的合金元素，为了得到其效果，需含有0.01%以上。另外，具有提高抗回火软化性的效果，为了得到其效果，需添加0.25%以上。另一方面，当添加量超过0.5%时，韧性降低。因此，将Si含量确定为0.01~0.50%的范围。再者，优选为0.25~0.35%。Mn:是使淬透性提高的元素，当含量不足0.8%时，不能充分确保提高淬透性的效果，另外，当超过1.5%时，对焊接性以及焊接区的健全性产生不良影响，因此将Mn含量确定为0.8~1.5%的范围。Al:是作为钢液的脱氧材料所的必需的元素，另外也是固定N的元素，因此其含量对晶体粒径和机械性质产生很大影响。当含量超过0.05%时，晶体粒径粗大化，韧性降低，或者非金属夹杂物增多，制品容易发生表面缺陷，因此其含量确定为0.05%以下。再者，优选为0.03%以下。B:是在微量添加时可使钢材的淬透性大幅度提高的元素，另外也具有晶界强化的效果。其含量不足0.0005%时，不能期待使淬透性提高的效果，另一方面，当超过0.01。/。时存在生成粗大的含B相的倾向，还容易引起脆化。因此，其含量确定为0.0005~0.01%。再者，优选为大于0.0010%且不超过0.0020%。N:是使氮化物或碳氮化物析出、具有提高强度的效果的元素。但是,对于含B钢，存在下述问题由于BN的析出而引起淬透性的降低，如上述那样为了防止BN的析出而添加Ti,由此由于TiN的析出而引起热加工性和疲劳强度降低，进而韧性降低。另一方面，TiN也具有抑制高温时的奥氏体(Y)粒径的粗化，使韧性提高的效果。因此，为了使热加工性、疲劳强度以及韧性的平衡达到最佳，其含量确定为0.001~0.005%的范围。再者，优选为0.002%~小于0.004%。Ti:通过将钢中N以TiN形式加以固定，并抑制BN的析出，来稳定且有效地提高由B的添加带来的淬透性，从而发挥作用。因此，为了符合TiN的化学计量比，N含量的3.42倍以上的Ti添加量是最低P艮要求，根据上述的N含量的范围，Ti含量的范围也被自动决定。但是，由于也存在以碳化物形式析出的部分，因此为了更切实地固定N，将Ti确定为比理论值高的0.005以上，另一方面，当超过0.05%时，存在韧性劣化的倾向，因此确定为0.005~0.05%的范围。再者，优选为0.01~0.02%。P:是对耐焊接裂紋性以及韧性产生坏影响的元素，因此限定为0.05%以下。再者，优选为0.03%以下。S:影响钢材的非金属夹杂物的形成，使钢管的弯曲性、扁平性等的加工性劣化，同时成为韧性劣化、各向异性以及再热裂紋敏感性增大的原因。另夕卜，对焊接区的健全性也产生坏影响。因此，其含量限定在0.05%以下。再者，优选为0.01%以下。本发明的厚壁电焊钢管，可以根据要求含有Cr、Mo、V、Ni之中的一种或两种以上、和/或Ca、Nb的一种以上。Cr:是使淬透性提高的元素，另外具有使基体中析出]\123<:6型碳化物的效果，具有在提高强度的同时，使碳化物微细化的作用。当含量不足0.1%时不能充分期待这些作用和效果，另外当超过1%时，电焊时容易发生缺陷。因此，其含量确定为0.1~1%的范围。再者，优选为0.1~0.6%。Mo:是具有使淬透性提高的效果的元素，也是具有带来固溶强化的效果的元素。其含量不足0.05%时不能充分期待这些效果，另一方面当超过1%时容易析出粗大的碳化物，使韧性劣化，因此其含量确定为0.05~1%页的范围。再者，优选为0.1~0.5%。Ni:是具有使淬透性以及韧性提高的效果的元素。其含量不足0.1%时不能期待其效果，另一方面当超过1%时在淬火后具有存在残余奥氏体的可能性，使疲劳耐久性劣化。因此，其含量确定为0.1~1%的范围。再者，优选为0.015~0.5%。V:是具有使淬透性提高的效果的元素，也是具有由V碳氮化物带来的析出强化的效果的元素。其含量不足0.01%时不能充分期待这些效果，另一方面当超过0.5。/。时容易析出粗大的碳化物，使韧性劣化，因此其含量确定为0.01~0.5%的范围。再者，优选为0.02~0.05%。Nb:具有由Nb碳氮化物带来的析出强化的效果，此外还具有使原始奥氏体粒径微细化，使韧性提高的效果。另外具有抑制表面脱碳的效果。其含量不足0.01%时，提高强度和韧性的效果不充分，当含量超过0.1%时碳化物增加，韧性降低，因此其含量确定为0.01~0.1%的范围。再者，优选为0.02~0.04%。Ca:是具有使氧化物和硫化物的形状变为球状，从而使加工性提高的效果的元素。其含量不足0.0002%时不能充分期待这些效果，另一方面当超过0.005。/。时钢中氧化物增加，使韧性劣化，因此其含量确定为0.0002~0.005%的范围。再者，优选为0.002~0.004%。其次，在本发明的厚壁电焊钢管中，对于钢管的壁厚t(mm)与钢管的外径D(mm)之比t/D的范围确定为大于0.15并且不超过0.30的理由进行说明。为了稳定器的轻量化，t/D越小越优选。但是t/D越小，使用时施加的主应力越大，因此疲劳特性降低。另一方面，t/D增大时，轻量化的效果变小，而且电焊钢管的制造变得困难。为了确保最低限的疲劳强度，t/D的下限确定为大于0.15，从制造性和轻量化的观点出发，上限确定为0.30。对本发明的厚壁电焊钢管的制造方法进行说明。将熔炼成具有所需的化学组成的钢液，经铸造制作成铸坯，或者先制作成钢锭后，进行热轧加工，制成钢坯，将该铸坯或钢坯进行热轧，制成ii热轧钢板。将该热轧钢板采用通常的电焊钢管的制造方法，例如在热态或冷态下的电阻焊接，制成电焊钢管。本发明的厚壁电焊钢管，如上述那样，钢管的壁厚/外径之比t/D确定为大于0.15且不超过0.30，电焊钢管制管机的能力，具有这样的范围的壁厚/外径比的电焊钢管的制管能力的场合，可使用上述热轧钢板直接制造本发明的厚壁电焊钢管。然而，电焊钢管，其壁厚越厚，管的外径越小，另外钢管用钢材的强度越高，制造越困难。一般地，壁厚/夕卜径比t/D为0.15以下的电焊钢管，可采用通常的电焊钢管制管机来制造，但是当t/D超过0.15时，就超出制造能力，因此采用通常的电焊钢管制管机时，大多难以直接制造t/D超过0.15且不超过0.30的本发明的厚壁电焊钢管。因此，采用通常的电焊钢管制管机制造壁厚/夕卜径比为0.15以下的电焊钢管(将其称为母管)，再在热态下对其实施缩径轧制，制造壁厚/外径比超过0.15且不超过0.30的厚壁电焊钢管。缩径轧制可采用拉伸缩径轧机等来进行。拉伸缩径轧机，是在轧制轴上串联地具备多个在轧制轴的周围具有3个辊或4个辊的轧制机座的轧制装置，通过调整该轧制装置的各轧制机座的辊转数以及压下力，控制钢管的管轴方向(轧制方向)的张力以及圆周方向的压缩力，由此能够进行使壁厚/外径之比增加的缩径轧制。即，在缩径轧制中，由于钢管外径的压下力，外径被缩小，壁厚增加，但另一方面，由于钢管的管轴方向上作用的张力，壁厚减少，因此根据二者的平衡可以确定最终的壁厚。进行了这样缩径轧制的钢管的壁厚，主要由上述轧制机座之间的张力来决定，因此根据轧制理论等求得用于得到目标壁厚的轧制机座间的张力，设定各轧制机座的辊转速以便其张力发挥作用是必要的。如上述那样，本发明是将上述电焊钢管(母管)加热至8001200。C，在断面减少率为40~80%下实施热态缩径轧制，制成壁厚/外径比为超过0.15且不超过0.30的厚壁电焊钢管的。在此，所谓断面减少率，为(缩径前的钢管外径-缩径后的钢管外径)/缩径前的钢管外径x100(%)。缩径轧制时的电焊钢管的加热温度，不足80(TC时，变形抗力大，另一方面当超过1200。C时，加热氧化皮的发生变得显著，表面性状劣化。因此，加热温度确定为800120(TC的范围。另外，缩径轧制时的断面减少率不足40%时，压缩力不充分，由壁厚/外径之比为0.15以下的电焊钢管(母管)制成壁厚/外径之比为超过0.15且不超过0.30的厚壁电焊钢管是困难的。另一方面，当断面减少率超过80%时，由缩径轧制引起的钢管的表面缺陷的发生变得显著，另外很难确保均匀的形状。因此，缩径轧制中的断面减少率确定为40~80%。另外，本发明的厚壁电焊钢管是否可通过缩径轧制来制造，可通过观察垂直于管轴方向的断面(C断面)的内面的角的状态、或者测定壁厚来判断。例如，在缩径轧制中使用的拉伸缩径轧机，如上述那样，是在轧制轴上串联地具备多个在轧制轴的周围具有3个辊或4个辊的轧制机座的轧制装置，通常相邻的轧制机座(例如N以及N+1机座)的辊的相位错开，在3辊轧制机座的场合，相位错开60。角，在4辊轧制机座的场合，相位只错开45°角。因此，通过缩径轧制而制造的厚壁电焊钢管的垂直于管轴方向的断面(C断面)的内面形状，在拉伸缩径轧机具备3辊轧制机座的场合为六边形，在具备4辊轧制机座的场合为八边形。另夕卜，^立伸缩径轧才几为连续的4个轧制才几座(例如N、N+l、N+2、N+3轧制4几座)时，辊的相位在3辊轧制4几座的场合4晉开为30°、60°、卯°，在4辊轧制机座的场合错开为22.5°、45°、67.5。的场合，缩径轧制后的厚壁电焊钢管的垂直于管轴方向的断面(C断面)的内面形状，分别在具备3辊轧制机座的场合为十二边形，在具备4辊轧制机座的场合为十六边形。这样可知，厚壁电焊钢管的垂直于管轴方向的断面的内面形状，形成上述那样的多边形的场合，该厚壁电焊钢管是可通过缩径轧制来制造的。实施例熔炼具有表2所示的组成的各种钢，铸造成铸坯。将该铸坯加热到1150°C，在轧制加工温度890°C、巻取温度630。C下进行热轧，制成板厚6mm的钢板。将该热轧钢板纵剪成规定的宽度，采用高频电焊制成外径90mm的电焊钢管(母管)。接着通过高频感应加热，将该钢管加热至980°C后实施缩径轧制，制成壁厚7mm、外径35mm的厚壁电焊钢管。另夕卜，对于釆用表2的No.l钢制造的电焊钢管，使缩径轧制中的断面减少率变化，从而制造了壁厚5~7.5mm、外径30~35mm的厚壁电焊钢管。将所得到的厚壁电焊钢管加热至960。C进行水冷，从而进行淬火，并进行300。Cxl小时以及350。Cxl小时的回火。从钢管上制取试验片进行各种试验，确认本发明的厚壁电焊钢管的特性。关于硬度，是以Hv9.8N测量厚壁中心部5个点，求出平均值。关于热加工性，是使用平行区的直径为6mm的单轴拉伸试验片，在850°C下拉伸，根据断裂部的断面积的减少率来进行评价。另外，关于疲劳特性，是根据日本的"弹簧论文集，28(1983)P.46"所述的方法，制取图3所示的以曲率半径60mm弯曲的疲劳试验片，将一侧固定，采用相同直径的实心材在第1主应力振幅为600MPa的应力条件下实施交变的疲劳试验，求得断裂循环数。这些特性的结果示于表2和表3。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>表3<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>可知道表2所示的具有本发明的化学成分的No.lll钢，在硬度、热加工性以及疲劳强度方面具有优异的特性。与此相对，No.l2钢是由于临界冷却速度Vc大，因此未能充分淬火，C量也低为0.22。/。、不能得到充分的硬度的例子。No.l3钢是由于N量过高因此热加工性差、且疲劳特性也稍微降低的例子。No.l4钢是由于C量不足，因此即使在300。C下进行回火也不能得到作为汽车结构用构件所需的最低限度的硬度的例子。可知道表3所表示的本发明钢管No.a~e，具有断裂循环数超过50xl03次的充分的疲劳强度。与此相对，No.f钢管是t/D过小，不能得到充分的疲劳强度的例子。本发明中表示数值范围的"以上"和"以下，，均包括本数。权利要求1.一种淬透性、热加工性和疲劳强度均优异的高强度厚壁电焊钢管，其特征在于，按质量％计，含有C0.25～0.4％、Si0.01～0.50％、Mn0.8～1.5％、P0.05％以下、S0.05％以下、Al0.05％以下、Ti0.005～0.05％、B0.0005～0.01％、N0.001～0.005％，其余量由Fe及不可避免的杂质组成，由式<1>表示的临界冷却速度Vc小于30℃/秒，壁厚t与外径D之比t/D为大于0.15且不超过0.30的范围，logVc＝2.94-0.75β<1>其中，β＝2.7C+0.4Si+Mn。2.根据权利要求1所述的淬透性、热加工性和疲劳强度均优异的高强度厚壁电焊钢管，其特征在于，按质量％计，还含有Cr:0.1~1%、Mo:0，05~1%、V:0.01~0.5%、Ni:0.1~1%之中的1种或2种以上，并且在式<1>中，p=2.7C+0.4Si+Mn+0.45M+0.8Cr+2Mo。3.根据权利要求1或2所述的淬透性、热加工性和疲劳强度均优异的高强度厚壁电焊钢管，其特征在于，按质量％计，还含有Nb:0.01~0.1%。4.根据权利要求1~3的任一项所述的淬透性、热加工性和疲劳强度均优异的高强度厚壁电焊钢管，其特征在于，按质量％计，还含有Ca:0.0002~0.005%。5.—种淬透性、热加工性和疲劳强度均优异的高强度厚壁电焊钢管的制造方法，其特征在于，将具有权利要求14的任一项所述的成分的电焊钢管加热至800~1200。C，在断面减少率为40~80%的范围下进行缩径轧制。全文摘要本发明提供淬透性、热加工性和疲劳强度均优异的高强度厚壁电焊钢管及其制造方法。本发明所述的厚壁电焊钢管，按质量％计，含有C0.25～0.4％、Si0.01～0.50％、Mn0.8～1.5％、P0.05％以下、S0.05％以下、Al0.05％以下、Ti0.005～0.05％、B0.0005～0.01％、N0.001～文档编号C22C38/54GK101248202SQ20068003065公开日2008年8月20日申请日期2006年8月17日优先权日2005年8月22日发明者三村裕幸,小弓场基文,市山贵博,石冢哲夫,高杉直树申请人:新日本制铁株式会社