专利名称：：摩擦搅拌接合用工具、使用其的接合法及由此得到的加工物的利记博彩app
技术领域：
：本发明涉及用于对高熔点部件进行摩擦搅拌接合(FrictionStirWelding)的摩擦搅拌接合用工具、使用该工具的摩擦搅拌接合法以及利用该摩擦搅拌接合法而得到的加工物。
背景技术：
：作为金属的接合方法，公开有摩擦搅拌接合法的技术(例如，参照专利文献1或2)。摩擦搅拌接合法是使被加工物相互对接或大体对接而规定细长的结合区域，使插入结合区域的摩擦搅拌接合用工具一边旋转一边移动，利用摩擦热来接合被加工物的接合法。此外，摩擦搅拌接合法能进行铁、铝合金等金属相互的熔接自不必说，还能够熔接不同种金属。对于摩擦搅拌接合法来说，对以熔点较低的铝和铝合金为对象的接合进行了很多研究，以具有1350x:以上的高熔点的金属或合金作为被加工物并应用摩擦搅拌接合法的才艮告例少，但公开有接合高熔点的賴的技术(例如，参照专利文献3)。专利文献l:特表平7-505090号z〉寺艮专利文献2:特表平9-508073号^^艮专利文献3:特开2004-090050号7〉才艮
发明内容然而，制成具有这样高熔点的被加工物时，因摩擦搅拌接合用工具与被加工物之间的摩擦导致的发热，与以例如铝和铝合金等熔点较低的被加工物作为对象的情况相比，必须进一步升到高温。因此，对摩擦搅拌接合用工具来说，为了接合高熔点的被加工物、使其寿命长，要求即使在因摩擦而发热到高温的情况下也能够耐受这种情况的化学稳定性、耐热强度、耐磨损性和耐热冲击性。因此，本发明的目的是提供一种摩擦搅拌接合用工具，其是即使对由具有1350"C以上的高熔点的金属或合金制成的被加工物进行摩擦搅拌接合时，来自工具的杂质混入也少、磨损少且不易被破坏的工具，而且使用该工具可稳定地实现摩擦搅拌接合。本发明人等对形成摩擦搅拌接合用工具的材料的组成进行了各种研究，结果发现，如果通过具有组成为含有铱、含有规定元素为副成分的合金来形成摩擦搅拌接合用工具，则能够稳定地摩擦搅拌接合具有高熔点的被加工物，从而完成了本发明。即，本发明所述的摩擦搅拌接合用工具，其特征在于，能够将具有1350X:以上的高熔点的金属或合金作为被加工物进行摩擦搅拌接合，其中，至少与上述被加工物接触的部分具有如下组成，并且具有显微维氏硬度为300Hv以上的硬度，所述组成为含有铱，含有铼、钌、钼、钨、铌、钽、铑或者它们中的2种以上，还含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪、钇或者它们中的2种以上。在本发明所述的摩擦搅拌接合用工具中，优选与上述被加工物接触的部分以含有铱，含有铼或钉1.0~50.0原子％,并且含有锆、铪、镧、铈、钐、4L、钪或钇0.1~5.0原子％的3元合金而形成。在本发明所述的摩擦搅拌接合用工具中，优选与上述被加工物接触的部分以含有铱，含有钼或鴒1.0~35.0原子％，并且含有锆、铪、镧、铈、彩、釓、钪或钇0.1~5.0原子％的3元合金而形成。在本发明所述的摩擦搅拌接合用工具中，优选与上述被加工物接触的部分以含有铱，含有铌或钽1.0~25.0原子％,并且含有锆、铪、镧、铈、钐、4L、钪或钇0.1~5.0原子0/。的3元合金而形成。在本发明所述的摩擦搅拌接合用工具中，优选与上述被加工物接触的部分以含有铱，含有铼或钌1.0~50.0原子％和铑1.0~18.0原子％，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇0.1~5.0原子％的4元合金而形成o在本发明所述的摩擦搅拌接合用工具中，优选与上述被加工物接触的部分以含有铱，含有钼或鴒1.0~35.0原子％和铑1.0~18.0原子％,并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇0.15.0原子o/。的4元合金而形成。在本发明所述的摩擦搅拌接合用工具中，优选与上述被加工物接触的部分以含有铱，含有铌或钽1.0~25.0原子％和铑1.0~18.0原子％,并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇0.1~5.0原子％的4元合金而形成。在本发明所述的摩擦搅拌接合用工具中，优选与上述被加工物接触的部分至少含有铱和铑，且铑的含量为1.0~18.0原子％。通过含有铑，不仅抑制机械性磨损、而且抑制高温挥发，由此实现工具的长寿命化。本发明所述的摩擦搅拌接合法，使被加工物相互对接或大致对接而规定细长的结合区域，使插入该结合区域的摩擦搅拌接合用工具一边旋转一边移动，从而接合上述被加工物接合，其特征在于，上述被加工物由具有1350。C以上的高熔点的金属或合金制成，作为上述摩擦搅拌接合用工具，使用本发明所述的摩擦搅拌接合用工具。在本发明所述的摩擦搅拌接合法中，优选一边在上述摩擦搅拌接合用工具的接触面的背面侧贴着背板，一边进行接合，所述背板为含有铱的背板；或者具有如下组成的背板，即含有铱，含有铼、钌、钼、鴒、铌、钽、铑、锆或铪或者它们中的2种以上作为副成分的组成；或者施加有铱被膜或具有上述组成的被膜的背板。被加工物的背面侧也上升到相当的高温。因此，通过贴上由具有能够耐受这种情况的化学稳定性、耐热强度和耐热沖击性的材料制成的背板；或者有具有该组成的膜的背板，能够防止融合，并能够防止杂质混入。本发明所述具有摩擦搅拌接合部位的加工物，其特征在于，通过上述摩擦搅拌接合法而被接合。本发明涉及一种摩擦搅拌接合用工具，即使在对由具有1350C以上的高熔点的金属或合金制成的被加工物进行摩擦搅拌接合时，来自工具的杂质的混入也少、磨损少而且能够减少破坏。此外，使用该工具可以实现稳定的摩擦搅拌接合。图l是表示摩擦搅拌接合法的机制的一种方式的概念图。图2是表示重结晶温度与显微维氏^L之间的关系的图。图3是表示热处理时间与每单位面积的质量减少之间的关系的图。图4是表示工具外周的旋转距离与每单位面积的质量减少之间的关系的图。图5是表示在Ir-Re-Zr系合金中显微维氏g达到300Hv以上的组成范围的图。图6是表示在Ir-Re-Hf系合金中显微维氏石l变达到300Hv以上的组成范围的图。图7是表示在Ir-Re-Y系合金中显孩4:维氏硬度达到300Hv以上的组成范围的图。图8是表示在Ir-Re-Sm系合金中显微维氏石级达到300Hv以上的组成范围的图。图9是表示在Ir-Ru-Zr系合金中显微维氏硬度达到300Hv以上的组成范围的图。图10是表示在Ir-Ru-Hf系合金中显微维氏石级达到300Hv以上的组成范围的图。图11是表示在Ir-Mo-Zr系合金中显微维氏石尤变达到300Hv以上的组成范围的图。图12是表示在Ir-Mo-Hf系合金中显微维氏石t变达到300Hv以上的组成范围的图。图13是表示在Ir-Re-Zr-Rh系合金中显微维氏石嫂达到300Hv以上的组成范围的图。符号说明1A、1B是被加工物，2是结合区域，3是摩擦搅拌接合用工具(探针)，4是铅笔部分，5是肩状部，6是背板，7是发动机，8是前进方向。具体实施例方式以下，对本发明进行详细的说明，但本发明并不受限于这些记栽而被解释。首先，参照图l对摩擦搅拌接合法的过程及其装置进行说明。摩擦搅拌接合法具有如下工序使被加工物1A、1B相互对接或大体对接而规定细长的结合区域2的工序；一边使摩擦搅拌接合用工具3旋转一边插入结合区域2中，在摩擦搅拌接合用工具3与结合区域2之间产生摩擦热的工序；在所发热的结合区域中产生可塑性区域，将被加工物彼此接合的工序。接合后，摩擦搅拌接合用工具3从结合区域2中被取出。在此，摩擦搅拌接合用工具3具备圆柱形的肩状部5和在其端面形成的铅笔部分4。另外，摩擦搅拌接合用工具3通过发动机7而旋转。由于必须进行摩擦搅拌接合用工具3和被加工物1A、1B的摩擦，因此被加工物1A、1B必须相互对接。以进行摩擦为条件，被加工物也可以大体对接。此外，为了不进行点接合而进行连续的接合，结合区域2必须细长，如果在结合区域2具有大空间，则摩擦搅拌接合用工具3与被加工物1A、1B之间的摩擦不进行。进而，摩擦搅拌接合用工具3必须耐受摩擦热，并且必需要具有能够耐受因旋转导致的扭曲应力的强度。此外，在4皮加工物1A、1B的背面侧配置有背板6。接着，对摩擦搅拌接合法的原理进行说明。使被加工物1A、1B对合，使摩擦搅拌接合用工具3旋转，将铅笔部分4緩慢地插入作为结合区域2的对合线。此时，设有铅笔部分4的圆柱形肩状部5的端面与被加工物1A、1B的表面对接在一起。该铅笔部分4的长度设为熔接深度所必需的。如果摩擦搅拌接合用工具3旋转，与结合区域2接触，则摩擦使接触点的材料急速地加热，其结果是，使材料的机械强度降低。进而，如果施加力，则摩擦搅拌接合用工具3沿着其前进方向8将材料捏合、挤出。在结合区域2中，摩擦搅拌接合用工具3旋转的肩状部5和铅笔部分4所产生的摩擦热，对肩状部5的端面部分和铅笔部分4周围的金属制作高温的可塑性区域。如果被加工物1A、1B向与摩擦搅拌接合用工具3的运动成相反方向运动或者逆向运动，则塑性化的金属在摩擦搅拌接合用工具3的前进方向8的前端崩溃，因机械搅拌和摩擦搅拌接合用工具3的形状和旋转方向带来的锻造作用而向后端移动。其结果是，加热摩擦搅拌接合用工具3的前面的接合部，制作出可塑性区域。此外，一边破坏存在于被加工物中的氧化膜、搅拌崩塌的金属，一边在摩擦搅拌接合用工具3的后端接合可塑性区域。在摩擦搅拌接合法中，具有如下优点不会产生裂紋，没有因熔合金属蒸发而导致的合金要素的损失，能够原样保持合金成分，进而可以通过熔接器具的压入、搅拌和锻造作用在熔合金属中形成微细的粒状组本实施方式所述的摩擦搅拌接合用工具3，是能够将具有1350"C以上的高熔点的金属或合金作为被加工物进行摩擦搅拌接合的摩擦搅拌接合用工具，其中，至少与上述被加工物接触的部分具有如下组成，并且具有显孩支维氏硬度为300Hv以上的硬度，所述组成为含有铱，含有铼、钌、钼、钨、铌、钽、铑或者它们中的2种以上，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、轧、钪、钇或者它们中的2种以上。对本实施方式所述的摩擦搅拌接合用工具来说，接合目的的被加工物特别是具有1350n以上的高熔点的金属或合金。当然，也可以用于接合具有小于1350"C的熔点的金属或合金。作为具有1350C以上的高熔点的金属或合金，如果列举几个例子，为钛、钛基合金、铂、铂基合金、不锈钢、碳含量为2质量％以下的钢。此处，不锈钢是含有12%以上的铬的钢，包括马丁体系、铁素体系、奥氏体系中的任一种。进而，还包括具有铁素体/奥氏体2相混合组织的2相不锈钢、PH不锈钢。对本实施方式所述的摩擦搅拌接合用工具3来说，将具有1600X:以上的高熔点的金属或合金作为被加工物，例如对钛、钛基合金、鉑、柏基合金进行摩擦搅拌接合时，优选制成含有上述的锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪、钇的组中的锆或/和铪的工具。另外，接合的被加工物彼此之间可以是不同种的组成。进而，为了强化强度而分散有氧化锆、氧化铝、氧化钇、氧化铪等氧化物微粒的氧化物分散强化型的金属或合金也包括在本实施方式的具有高熔点的金属或合金中。参照图1,与被加工物接触的部分为圆柱形的肩状部5和在其端面形成的铅笔部分4。至少该部分尤为要求化学稳定性、耐热强度、耐磨损性和耐热冲击性。在图1中，将肩状部5长地形成后直接安装发动机7，在例如肩状部5的上端部分固定由其他材质制成的轴部(不图示)，也可以在该轴部安装发动机7。轴部由于不是直接被摩擦的部分，因此上述要求特性不会被要求到与被加工物接触的部分的高度。然而，由于成为轴，所以要求耐扭曲强度。另外，轴部不会成为与被加工物接触的部分，但可以用与肩状部5和铅笔部分4相同的材料形成。与被加工物接触的部分是用具有如下组成的材料形成的，所述组成为含有铱，含有铼、钌、钼、鴒、铌、钽、铑或者它们中的2种以上，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪、钇或者它们中的2种以上。将具有1350。C以上的高熔点的被加工物进行摩擦搅拌接合时，摩擦搅拌接合用工具在被加工物的结合区域以挤压的状态旋转，因此在被加热到接近于上述^皮加工物熔点的温度的状态下，施加压缩应力和扭曲应力。用具有上述组成的材料形成摩擦搅拌接合用工具时，通过添加铼、钌、钼、钨、铌或钽来实现材料强度和材料硬度的提高。通过添加铑，实现对于高温使用环境的氧化损耗的化学稳定性的提高。此外，通过添加锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇，实现材料强度和材料硬度的提高以及结晶粒微细化。通过这些作用使与被加工物摩擦而导致的工具磨损减少，l吏杂质向,皮加工物的混入减少。此外，通过用这些材料形成摩擦搅拌接合用工具，可得到高温强度，即使在作业中施加压缩应力和扭曲应力也能够耐受。此外，由于耐热冲击性也变得良好，因此由于每次进行作业而反复升温降温从而被破坏的情况少。进而，与被加工物接触的部分由于要求耐磨损性，所以在用上述组成的材料形成的工具中，必须用具有显微维氏硬度为300Hv以上的硬度的材料形成。优选显微维氏硬度为390Hv以上，进一步优选为4卯Hv以上。本实施方式的摩擦搅拌接合用工具的硬度，通过显微维氏硬度试验(JIS-Z2244)来评价。如果用显微维氏硬度小于300Hv的材质形成工具，则因与被加工物的摩擦而在早期就磨损，因此寿命短。应说明的是，显微维氏硬度的测定温度是通过在1350X:进行热处理后通过显微维氏硬度试验(JIS-Z2244)测定的。在本实施方式所述的摩擦搅拌接合用工具中，至少与被加工物接触的部分由3元系合金或4元系合金或者5元以上的合金形成，例如，3元系合金的种类举例如下。表述使用元素符号。作为3元系合金的种类，有例如Ir—Re—Zr系、Ir-Ru-Zr系、Ir一Mo-Zr系、Ir一W-Zr系、Ir一Nb-Zr系、Ir一Ta-Zr系、Ir-Rh-Zr系、Ir一Re-Hf系、Ir—Ru—Hf系、Ir一Mo—Hf系、Ir一W-Hf系、Ir-Nb-Hf系、Ir一Ta—Hf系、Ir一Rh—Hf系、Ir一Re一La系、Ir—Ru-La系、Ir—Mo—La系、Ir—W—La系、Ir一Nb-La系、Ir一Ta-La系、Ir一Rh-La系、Ir-Re-Ce系、Ir一Ru-Ce系、Ir一Mo-Ce系、Ir-W-Ce系、Ir一Nb-Ce系、Ir-Ta-Ce系、Ir一Rh-Ce系、Ir一Re-Sm系、Ir一Ru-Sm系、Ir-Mo-Sm系、Ir一W-Sm系、Ir一Nb-Sm系、Ir-Ta-Sm系、Ir-Rh-Sm系、Ir一Re-Gd系、Ir一Ru-Gd系、Ir一Mo—Gd系、Ir一W-Gd系、Ir一Nb-Gd系、Ir一Ta-Gd系、Ir一Rh-Gd系、Ir一Re-Sc系、Ir一Ru—Sc系、Ir一Mo-Sc系、Ir一W-Sc系、Ir一Nb-Sc系、Ir一Ta-Sc系、Ir-Rh-Sc系、Ir一Re-Y系、Ir—Ru-Y系、Ir一Mo-Y系、Ir—W-Y系、Ir一Nb-Y系、Ir一Ta-Y系、Ir一Rh-Y系。在此，用含有铱、含有铼、并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的3元合金来形成与被加工物接触的部分时，优选铼的含量为1.0~50.0原子％，更优选为10.0~25.0原子％。此外，优选锆、铪、镧、铈、钐、礼、钪或钇的含量为0.1~5.0原子％，更优选为1.0~3.0原子0/0。铼的含量小于1.0原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过50.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗量增加。锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的含量小于0.1原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过5.0原子％时，有时熔点降低或材料的均一性差。在此，用含有铱，含有钌，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、礼、钪或钇的3元合金形成与被加工物接触的部分时，优选钌的含量为1.0~50.0原子％，更优选为10.0~25.0原子％。此外，优选锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的含量为0.1~5.0原子％，更优选为1.0~3.0原子％。钌的含量小于1.0原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面含量超过50.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗量增加。锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的含量小于0.1原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过5.0原子％时，有时熔点降低或材料的均一性差。在此，用含有铱，含有钼，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、轧、钪或钇的3元合金形成与被加工物接触的部分时，优选钼的含量为1.0~35.0原子％，更优选为5.0~20.0原子％。此外，优选锆、铪、镧、铈、钐、轧、钪或钇的含量为0.1~5.0原子％，更优选为1.0~3.0原子％。钼的含量小于1.0原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过35.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗量增加。锆、铪、镧、铈、钐、礼、钪或钇的含量小于0.1原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过5.0原子％时，有时熔点降低或材料的均一性差。在此，用含有铱，含有钨，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的3元合金形成与被加工物接触的部分时，优选鴒的含量为1.0~35.0原子％,更优选为5.0-20.0原子％。此外，优选锆、铪、镧、铈、衫、釓、钪或钇的含量为0.1~5.0原子％，更优选为1.0~3.0原子％。钨的含量小于1.0原子o/。时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过35.0原子o/。时，在高温下的氧化挥发损耗量增加。锆、铪、镧、铈、钐、札、钪或钇的含量小于0.1原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过5.0原子％时，有时熔点降低或材料的均一性差。在此，用含有铱，含有钽，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、轧、钪或钇的3元合金形成与被加工物接触的部分时，优选钽的含量为1.0~25.0原子％，更优选为5.0~15.0原子％。此外，优选锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的含量为0.1~5.0原子％，更优选为1.0~3.0原子％。钽的含量小于1.0原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过25.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗量增加。锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的含量小于0.1原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过5.0原子％时，有时熔点降低或材料的均一性差。在此，用含有铱，含有铌，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、礼、钪或钇的3元合金形成与被加工物接触的部分时，优选铌的含量为1.0~25.0原子％，更优选为5.0~15.0原子％。此外，优选锆、铪、镧、铈、钐、礼、钪或钇的含量为0.1~5.0原子％,更优选为1.0~3.0原子％。铌的含量小于1.0原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过25.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗量增加。锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的含量小于0.1原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过5.0原子％时，有时熔点降低或材料的均一性差。另外，在本实施方式所述的摩擦搅拌接合用工具中，不仅可以将与被加工物接触的部分i殳为副成分为2种成分的3成分系合金，还可以设为副成分为3种成分以上的4成分系以上的合金。例如，有铱-铼-铑-锆合金、铱-铼-铑-铪合金、铱-铼-铑-钇合金、铱-铼-铑-钪合金、铱-钼-铑-锆合金、铱-钼-铑-铪合金、铱-钼-铑-钇合金、铱-钼-铑-钪合金等。包括这些4元系合金，优选下述的4元系合金。用含有铱，含有铼和铑，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、礼、钪或钇的4元合金形成与上述4皮加工物接触的部分时，优选铼的含量为1.0~50.0原子％，更优选为10.0~25.0原子％。优选铑的含量为1.0~18.0原子％，更优选为5.0~15.0原子％。此外，优选锆、铪、镧、铈、钐、钆、钪或钇的含量为0.1~5.0原子％，更优选为1.0~3.0原子％。铼的含量小于1.0原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过50.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗量增加。铑的含量小于1.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗抑制效果低，即使超过18.0原子％，在高温下的氧化挥发损耗抑制效果的提高比例也小。锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的含量小于0.1原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过5.0原子％时，有时熔点降低或材料的均一性差。用含有铱，含有钌和铑，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或釔的4元合金形成与上述被加工物接触的部分时，优选钌的含量为1.0~50.0原子％,更优选为10.0~25.0原子％。优选铑的含量为1.0~18.0原子％，更优选为5.0~15.0原子％。此外，优选锆、铪、镧、铈、钐、钆、钪或钇的含量为0.1~5.0原子％，更优选为1.0~3.0原子％。钉的含量小于1.0原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过50.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗量增加。铑的含量小于1.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗抑制效果低，即使超过18.0原子％在高温下的氧化挥发损耗抑制效果的提高比例也小。锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的含量小于0.1原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过5.0原子％时，有时熔点降低或材料的均一性差。在此，用含有铱，含有钼和铑，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的4元合金形成与被加工物接触的部分时，优选钼的含量为1.0~35.0原子％，更优选为5.0~20.0原子％。优选铑的含量为1.0~18.0原子％,更优选为5.0~15.0原子％。此外，优选锆、铪、镧、铈、钐、钆、钪或钇的含量为0.1~5.0原子％，更优选为1.0~3.0原子％。钼的含量小于1.0原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过35.0原子o/。时，在高温下的氧化挥发损耗量增加。铑的含量小于1.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗抑制效果低，即使超过18.0原子％在高温下的氧化挥发损耗抑制效果的提高比例也小。锆、铪、镧、铈、钐、轧、钪或钇的含量小于0.1原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过5.0原子％时，有时熔点降低或材料的均一性差。在此，用含有铱，含有钨和铑，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的4元合金形成与被加工物接触的部分时，优选鴒的含量为1.0~35.0原子o/。，更优选为5.0~20.0原子％。优选铑的含量为1.0~18.0原子％，更优选为5.0~15.0原子％。此外，优选锆、铪、镧、铈、钐、钆、钪或钇的含量为0.15.0原子Q/q，更优选为1.0~3.0原子％。鴒的含量小于1.0原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过35.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗量增加。铑的含量小于1.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗抑制效果低，即使超过18.0原子％在高温下的氧化挥发损耗抑制效果的提高比例也小。锆、铪、镧、铈、钐、轧、钪或钇的含量小于0.1原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过5.0原子％时，有时熔点降低或材料的均一性差。在此，用含有铱，含有钽和铑，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、礼、钪或钇的4元合金形成与被加工物接触的部分时，优选钽的含量为1.0~25.0原子％,更优选为5.0~15.0原子％。优选铑的含量为1.0~18.0原子％，更优选为5.0~15.0原子％。此外，优选锆、铪、镧、铈、钐、钆、钪或钇的含量为0.1~5.0原子o/。，更优选为1.0~3.0原子％。钽的含量小于1.0原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过25.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗量增加。铑的含量小于1.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗抑制效果低，即使超过18.0原子％在高温下的氧化挥发损耗抑制效果的提高比例也小。锆、铪、镧、铈、钐、礼、钪或钇的含量小于0.1原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过5.0原子％时，有时熔点降低或材料的均一性差。在此，用含有铱，含有铌和铑，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、礼、钪或钇的4元合金形成与被加工物接触的部分时，优选铌的含量为1.0~25.0原子％,更优选为5.0~15.0原子％。优选铑的含量为1.0~18.0原子％，更优选为5.0~15.0原子％。此外，优选锆、铪、镧、铈、钐、钆、钪或钇的含量为0.1~5.0原子％，更优选为1.0~3.0原子％。铌的含量小于1.0原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过25.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗量增加。铑的含量小于1.0原子％时，在高温下的氧化挥发损耗抑制效果低，即使超过18.0原子％在高温下的氧化挥发损耗抑制效果的提高比例也小。锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇的含量小于0.1原子％时，有时耐磨损性会变得不充分，另一方面，含量超过5.0原子％时，有时熔点降低或材料的均一性差。无论哪一种情况，铱都是必须成分。优选作为主成分含有50原子%以上。更优选为70原子％以上。另外，根据副成分的含量，也包括铱的含量小于50原子％的情况。对本实施方式所述的摩擦搅拌接合用工具来说，3元系合金或4元以上的合金中的任意一种情况，为了抑制在高温下的挥发，优选与被加工物接触的部分至少含有铱和铑，且铑的含量为1.0~18.0原子％。由于不仅抑制机械性磨损，还抑制高温挥发，从而实现工具的长寿命化。此外，对本实施方式所述的摩擦搅拌接合用工具来说，制造满足上述组成的工具时，优选用通过溶解法得到的固溶体形成工具。此外，也可以用通过烧结法得到的烧结体形成工具。对本实施方式所述的摩擦搅拌接合用工具来说，举出多个必须成分为铱的副成分的组合，副成分的选择可以根据被加工物来分别使用。对本实施方式所述的摩擦搅拌接合用工具来说，对工具的形状没有限定。工具的形状考虑摩擦系数、搅拌效率，根据被加工物来适当选择。对本实施方式所述的摩擦搅拌接合法来说，使用本实施方式所述的摩擦搅拌接合用工具来实现将由具有1350"C以上的高熔点的金属或合金制成的被加工物接合。进而，优选一边在摩擦搅拌接合用工具的接触面的背面侧贴着背板，一边进行接合，所述背板为铱的背板；或者具有如下组成的背板，即，含有铱，含有铼、钌、钼、鴒、铌、钽、铑、锆或铪或者它们中的2种以上作为副成分的组成(图1中，符号6);或者施加有铱被膜或具有上述组成的被膜的背板。由于接触摩擦搅拌接合用工具一面的背面侧也升温到高温，因此如果贴上不锈钢等的背板，则有时背板和被加工物接合。不仅是摩擦搅拌接合用工具，而且对于背板，通过以铱背板，或含有铱、含有铼等作为副成分的上述组成来形成，可以在不与被加工物接合的情况下减少杂质混入接合部。此外，还可以对背板施加铱被膜或上述组成的被膜。这种情况下，施加被膜的基材，优选用上述组成的材料形成，但不用上述组成的材料形成的情况也包括在本实施方式中。被膜的厚度为例如10~500nm，优选为50~100Mm。此外，优选摩擦搅只要是满足铱背板；或含有铱，含有铼、钌、钼、鴒、铌、钽、铑、锆或铪或者它们中的2种以上作为副成分的组成的背板；或者将它们被膜化而得的背板，也可以组合不同种组成。通过进行本实施方式的摩擦搅拌接合法，即使是具有高熔点的被加工物，也能够获得具有杂质混入少的摩擦搅拌接合部位的加工物。实施例将表1所示组成的合金作为实施例1~实施例4、比较例1~3而形成，基于显微维氏硬度试验(JIS-Z2244)((林)Akashi、HV-112),测定基于实施例1~3、比较例1~3的重结晶温度的显微维氏硬度。测定结果示于图2(调查重结晶温度)。图2是表示重结晶温度与显微维氏硬度之间的关系的图。此外，测定在大气中在1600X:下的高温挥发的质量减少。称量样品热处理前后的质量，求出差作为质量减少。此时，求出样品的表面积，用质量减少除以表面积，求出每单位面积的质量减少。测定结果示于图3(高温挥发试验)。图3是表示热处理时间与每单位面积的质量减少之间的关系的图。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>从硬度和耐磨损性的观点考虑，要求维氏硬度为300Hv以上，由图2可知，实施例1~3即使是在室温下测定于1350'C以上进行了热处理的物质，也能够维持维氏硬度300Hv以上，而比较例1、2，若在室温下测定于1300"C附近进行了热处理的物质，结果是维氏硬度低于300Hv。确认为了获得硬度，必需要锆、铑或铪等其他元素以及适度的含量。此外，由图3可知，含有铑的实施例2、3与比较例13相比，热处理时间的合金的质量减少得到减少。确认由于含有铑，对于挥发损耗，能维持300Hv以上的硬度的效果。接着，测定实施例1、比较例3的磨损量。作为被加工物，对合氧化物分散强化型铂合金(铂82.13原子％、氧化锆0.23原子％、铑17.64原子％、厚度1.5mm、Furuya金属制)的板彼此，形成边界区域，在该边界区域接触实施例l、比较例3的各摩擦搅拌接合用工具，通过摩擦搅拌接合法尝试接合。应说明的是，该氧化锆分散强化型铂合金的熔点大约为1860X:。测定结果示于图4(调查磨损量)。图4是表示工具外周的旋转距离与每单位面积的质量减少之间的关系的图。工具外周的旋转距离以肩上部5的圆周x旋转数x接合时间(接合距离/输送速度)的方式求得。此时的工具外周的质量减少以接合前的重量-接合后的重量的方式求得。由图4可知，以3元合金形成的实施例1与以2元合金形成的比较例3相比，旋转距离的质量减少得到减少。确认由于以3元合金以上形成，维持对磨损的耐性的效果。接着，尝试使用以实施例1和比较例1的组成形成的摩擦搅拌接合用工具的摩擦搅拌接合试验。即，作为被加工物，对合不锈钢(SUS-304)的板彼此，形成边界区域，在该边界区域接触以实施例1和比较例1的组成形成的各摩擦搅拌接合用工具，通过摩擦搅拌接合法尝试接合。应说明的是，该SUS-304的熔点为14001450"C。于是，接合可以使用以实施例1、比较例1的组成形成的各摩擦搅拌接合用工具一起进行。此外，对于使用以实施例l、比较例1的組成形成的各摩擦搅拌接合用工具的任何例子，都没有看到摩擦搅拌接合用工具的破裂。接着，尝试使用以实施例1和比较例3的组成形成的摩擦搅拌接合用工具的摩擦搅拌接合试验。即，作为被加工物，对合氧化物分散强化型铂合金(铂82.13原子％、氧化锆0.23原子％、铑17.64原子％、厚度1.5mm、Furuya金属制)的板彼此，形成边界区域，在该边界区域接触以实施例1和比较例3的组成形成的各摩擦搅拌接合用工具，通过摩擦搅拌接合法尝试接合。应说明的是，该氧化锆分散强化型铂合金的熔点大约为1860X:。于是，接合可以使用以实施例l、比较例3的组成形成的各摩擦搅拌接合用工具一起进行。此外，使用以实施例l、比较例3的组成形成的各摩擦搅拌接合用工具的任何例子，都没有看到摩擦搅拌接合用工具的破裂。接着，以SUS-304的接合距离为100cm,进行一次接合后，评价摩擦搅拌接合用工具的磨损量。旋转数和输送速度一定。磨损量是测定接合前与接合后的摩擦搅拌接合用工具的质量差。实施例1的摩擦搅拌接合用工具的磨损量为0.3(g),与此相对，比较例1的摩擦搅拌接合用工具的磨损量约为1.5(g)。因此，实施例1的摩擦搅拌接合用工具能够摩擦搅拌接合高熔点的被加工物，并且工具的磨损少。另一方面，比较例1的摩擦搅拌接合用工具，虽然能够摩擦搅拌接合高熔点的被加工物，但是工具的磨损量多，可以说劣化快。接着，以氧化物分散强化铂(铂82.13原子％、氧化锆0.23原子％、铑17.64原子％、厚度1.5mm、Furuya金属制)的接合距离为100cm,进行一次接合后，评价摩擦搅拌接合用工具的磨损量。旋转数和输送速度为一定。磨损量测定接合前与接合后的摩擦搅拌接合用工具的质量差。实施例1的摩擦搅拌接合用工具的磨损量为0.60(g)，与此相对，比较例3的摩擦搅拌接合用工具的磨损量为1.14(g)。因此，实施例1的摩擦搅拌接合用工具能够摩擦搅拌接合高熔点的被加工物，并且工具的磨损少。另一方面，比较例3的摩擦搅拌接合用工具，虽然能够摩擦搅拌接合高熔点的被加工物，但是工具的磨损量多，可以说劣化早。接着，在具有实施例1的组成的摩擦搅拌接合用工具和、具有实施例1的89.0Ir-lO.ORe-1.0Zr(数值以原子Q/Q计)的组成的背板上载置被加工物来进行。此时背板没有与被加工物接合。因此，对于接合部分的板厚方向，对于摩擦搅拌接合用工具的接触的表面、以及背板侧的背面，使用电子束微分析机(日本电子林式会社制)进行EPMA分析。其结果是，确认铱、铼、锆作为杂质混入接合部分。进而，使用具有实施例2的组成的摩擦搅拌接合用工具和实施例2的组成的背板时，使用具有实施例3的组成的摩擦搅拌接合用工具和实施例3的组成的背板时，使用具有实施例4的组成的摩擦搅拌接合用工具和实施例4的组成的背板时，无论是哪一种情况，都确认同样地能够防止接合以及防止杂质向接合部分的混入。另一方面，使用具有实施例1的组成的摩擦搅拌接合用工具和sus-304的背板进行接合。此时产生被加工物与背板的接合。接着，同样地进行EPMA分析。其结果确认，铁作为杂质扩散到接合部分而被接合。于是，在作为背板侧的被加工物背面的铁含量为最大3%，在作为摩擦搅拌接合用工具的接触侧的被加工物表面的铁含量为最大300ppm。因此，认为在被摩擦搅拌的工序中，在被加工物的表面侧(接触面侧)搅拌混入有SUS-304。接着，调研Ir-Re-Zr系合金的组成与硬度之间的关系。形成具有表2所示组成的合金，作为试样，基于显微维氏硬度试验(JIS-Z2244)((林)Akashi、HV-112)，对各试样测定溶解进而凝固后的显微维氏硬度。测定结果示于表2中。此外，在图5中示出显微维氏硬度达到300Hv以上的组成的范围(带有网紋的区域)。应说明的是，在图5中，省略了Re超过50原子％的组成范围以及Zr超过5原子％的组成范围的记载。此外，还调研二元系的铱合金的组成与硬度之间的关系。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>参照图5可知，对于Re和Zr来说，显微维氏硬度相对于添加量的提高率不同，为了使显微维氏硬度为300Hv以上，将Zr设为下限O.l原子％时，使Re含有2.5原子％以上即可。此外可知，将Re设为下限1.0原子％时，使Zr含有0.3原子％以上即可。应说明的是，在Re超过50原子％的组成范围和Zr超过5原子％的组成范围的情况下，有可能摩擦搅拌时挥发损失增多，或者低熔点化。接着，调研Ir-Re-Hf系合金的组成与硬度之间的关系。形成具有表3所示组成的合金，作为试样，与Ir-Re-Zr系合金的情况同样地，对各试样测定溶解进而凝固后的显微维氏硬度。测定结果示于表3。此外，在图6中示出显微维氏硬度达到300Hv以上的组成的范围(带有网紋的区域)。应说明的是，在图6中，省略了Re超过50原子。/。的组成范围以及Hf超过5原子％的组成范围的记载。此外，还调研二元系的铱合金的组成与硬度之间的关系。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>参照图6可知，对于Re和Hf来说，显微维氏硬度相对于添加量的提高率不同，为了使显微维氏硬度为300Hv以上，将Hf设为下限O.l原子％时，Re含有2.5原子％以上即可。此外可知，将Re设为下限l.O原子％时，Hf含有0.3原子％以上即可。应说明的是，在Re超过50原子％的组成范围以及Hf超过5原子％的组成范围的情况下，有可能摩擦搅拌时挥发损失增多，或者低熔点化。接着，调研Ir-Re-Y系合金的组成与硬度之间的关系。形成具有表4所示的组成的合金，作为试样，与Ir-Re-Zr系合金的情况同样地，对各试样测定溶解进而凝固后的显微维氏硬度。测定结果示于表4。此夕卜，在图7中示出显微维氏硬度达到300Hv以上的组成的范围(带有网紋的区域)。应说明的是，在图7中，省略Re超过50原子。/。的组成范围以及Y超过5原子。/。的组成范围的记载。此外，还调研二元系的铱合金的组成与硬度之间的关系。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>参照图7可知，对于Re和Y来说，显微维氏硬度相对于添加量的提高率不同，为了使显微维氏硬度为300Hv以上，将Y设为下限0.1原子％时，Re含有3.0原子％以上即可。此外可知，将Re设为下限l.O原子％时，Y含有0.3原子％以上即可。应说明的是，在Re超过50原子％的组成范围以及Y超过5原子％的组成范围的情况下，有可能摩擦搅拌时挥发损失增多，或者低熔点化。接着，调研Ir-Re-Sm系合金的组成与硬度之间的关系。形成具有表5所示组成的合金，作为试样，与Ir-Re-Zr系合金的情况同样地，对各试样测定溶解进而凝固后的显微维氏硬度。测定结果示于表5中。此外，在图8中示出显微维氏硬度达到300Hv以上的组成的范围(带有网紋的区域)。应说明的是，在图8中，省略了Re超过50原子。/。的组成范围以及Sm超过5原子。/。的组成范围的记载。此外，还调研二元系的铱合金的组成与石更度之间的关系。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>参照图8可知，对于Re和Sm来说，显微维氏硬度相对于添加量的提高率不同，为了使显微维氏硬度为300Hv以上，将Sm设为下限0.1原子％时，使Re含有4.0原子o/。以上即可。此外可知，将Re设为下限1.0原子％时，使Sm含有0.3原子％以上即可。应说明的是，在Re超过50原子％的组成范围以及Sm超过5原子％的组成范围的情况下，有可能摩擦搅拌时挥发损失增多，或者低熔点化。接着，调研Ir-Ru-Zr系合金的组成与硬度之间的关系。形成具有表6所示组成的合金，作为试样，与Ir-Re-Zr系合金的情况同样地，对各试样测定溶解进而凝固后的显微维氏硬度。测定结果示于表6中。此外，在图9中示出显微维氏硬度达到300Hv以上的组成的范围(带有网紋的区域)。应说明的是，在图9中，省略了Ru超过50原子D/。的组成范围以及Zr超过5原子。/。的组成范围的记载。此外，还调研二元系的铱合金的组成与硬度之间的关系。表6<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>参照图9可知，对于Ru和Zr来说，显孩i维氏石更度相对于添加量的提高率不同，为了使显微维氏硬度为300Hv以上，将Zr设为下限O.l原子％时，使Ru含有14原子％以上即可。此外，将Ru设为下限l.O原子％时，使Zr含有0.3原子％以上即可。应说明的是，Ru超过50原子％的组成范围以及Zr超过5原子％的组成范围的情况下，有可能摩擦搅拌时挥发损失增多，或者低熔点化。接着，调研Ir-Ru-Hf系合金的组成与硬度之间的关系。形成具有表7所示组成的合金，作为试样，与Ir-Re-Zr系合金的情况同样地，对各试样测定溶解进而凝固后的显微维氏硬度。测定结果示于表7中。此外，在图10中示出显微维氏硬度达到300Hv以上的组成的范围(带有网紋的区域)。应说明的是，在图10中，省略了Ru超过50原子o/。的组成范围以及Hf超过5原子。/。的组成范围的记载。此外，还调研二元系的铱合金的组成与硬度之间的关系。表7<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>参照图10可知，对Ru和Hf来说，显微维氏硬度相对于添加量的提高率不同，为了使显微维氏硬度为300Hv以上，将Hf设为下限O.l原子％时，^吏Ru含有14原子％以上即可。此外可知，将RiH殳为下限1.0原子％时，使Hf含有0.3原子％以上即可。应说明的是，在Ru超过50原子％的组成范围以及Hf超过5原子％的组成范围的情况下，有可能摩擦搅拌时挥发损失增多，或者低熔点化。接着，调研Ir-Mo-Zr系合金的组成与硬度之间的关系。形成具有表8所示组成的合金，作为试样，与Ir-Re-Zr系合金的情况同样地，对各试样测定溶解进而凝固后的显微维氏硬度。测定结果示于表8中。此外，在图11中示出显微维氏硬度达到300Hv以上的组成的范围(带有网紋的区域)。应说明的是，在图11中，省略了Mo超过35原子。/。的组成范围以及Zr超过5原子。/。的组成范围的记载。此外，还调研二元系的铱合金的组成与硬度之间的关系。表8<table>tableseeoriginaldocumentpage27</column></row><table>参照图ll可知，对于Mo和Zr来^兌，显樣史维氏石更度相对于添加量的提高率不同，为了使显^t维氏硬度为300Hv以上，将Zr设为下限O.l原子o/。时，使Mo含有3.0原子。/。以上即可。此外可知，将Mo设为下限1.0原子％时，使Zr含有0.5原子％以上即可。应说明的是，在Mo超过35原子％的组成范围以及Zr超过5原子％的组成范围的情况下，有可能摩擦搅拌时挥发损失增多，或者低熔点化。接着，调研Ir-Mo-Hf系合金的组成与硬度之间的关系。形成具有表9所示组成的合金，作为试样，与Ir-Re-Zr系合金的情况同样地，对各试样测定溶解进而凝固后的显微维氏硬度。测定结果示于表9中。此外，在图12中示出显微维氏硬度达到300Hv以上的组成的范围(带有网紋的区域)。应说明的是，在图12中，省略了Mo超过35原子。/。的组成范围以及Hf超过5原子。/。的组成范围的记载。此外，还调研二元系的铱合金的组成与硬度之间的关系。表9<table>tableseeoriginaldocumentpage28</column></row><table>参照图12可知，对于Mo和Hf来说，显孩吏维氏硬度相对于添加量的提高率不同，为了使显微维氏硬度为300Hv以上，将Hf设为下限O.l原子％时，4吏Mo含有4.0原子％以上即可。此外可知，将Moi殳为下限1.0原子％时，使Hf含有0.5原子％以上即可。应说明的是，在Mo超过35原子％的组成范围以及Hf超过5原子％的组成范围的情况下，有可能摩擦搅拌时挥发损失增多，或者低熔点化。接着，调研Ir-Re-Zr-Rh系合金的组成与硬度之间的关系。形成具有表10所示组成的合金，作为试样，与Ir-Re-Zr系合金的情况同样地，对各试样测定溶解进而凝固后的显微维氏硬度。在Ir-Re-Zr-Rh系合金的组成中，Rh的组成在任何试样中都是17.2原子。/。。测定结果示于表10中。此外，在图13中示出显微维氏硬度达到300Hv以上的组成的范围(带有网紋的区域)。应说明的是，在图13中，省略了Re超过50原子Q/。的组成范围以及Zr超过5原子Q/。的组成范围的记载。此外，还调研二元系的铱合金的组成与硬度之间的关系。表10<table>tableseeoriginaldocumentpage29</column></row><table>参照图13可知，对于Re和Zr来说，显孩史维氏硬度相对于添加量的提高率不同，为了使显微维氏硬度为300Hv以上，将Zr设为下限O.l原子％时，使Re含有2.5原子％以上即可。此外，将Re设为下限l.O原子％时，使Zr含有0.4原子％以上即可。应i兌明的是，在Re超过50原子％的组成范围以及Zr超过5原子％的组成范围的情况下，有可能摩擦搅拌时挥发损失增多，或者低熔点化。应说明的是，在表2~表10中，有以同一组成共同登载的合金，但是对于它们，从方便来看，赋予不同的试样序号而不是相同的试样序号。此时，显微维氏硬度为相同的值。作为3元系合金，即j吏是lr—W—Zr系、Ir—Nb—Zr系、Ir一Ta一Zr系、Ir一Rh-Zr系、Ir一W-Hf系、Ir一Nb-Hf系、Ir一Ta-Hf系、Ir一Rh-Hf系、Ir—Re-La系、Ir-Ru-La系、Ir一Mo-La系、Ir一W-La系、Ir一Nb-La系、Ir一Ta-La系、Ir一Rh-La系、Ir一Re-Ce系、Ir一Ru-Ce系、Ir一Mo-Ce系、Ir一W-Ce系、Ir一Nb-Ce系、Ir一Ta-Ce系、Ir一Rh-Ce系、Ir一Ru-Sm系、Ir一Mo-Sm系、Ir—W—Sm系、Ir—Nb-Sm系、Ir—Ta—Sm系、Ir-Rh—Sm系、Ir—Re-Gd系、Ir一Ru—Gd系、Ir一Mo—Gd系、Ir一W-Gd系、Ir—Nb-Gd系、Ir一Ta—Gd系、Ir-Rh—Gd系、Ir-Re-Sc系、Ir—Ru-Sc系、Ir一Mo-Sc系、Ir一W-Sc系、Ir一Nb-Sc系、Ir一Ta-Sc系、Ir一Rh-Sc系、Ir一Ru-Y系、Ir一Mo一Y系、Ir一W-Y系、Ir一Nb-Y系、Ir—Ta-Y系、Ir一Rh—Y系，对于在图5~图12中看到的组成与显微维氏硬度之间的关系，也看到同样的倾向。作为4元系合金，即使是铱-铼-铑-铪合金、铱-铼-铑-钇合金、铱-铼-铑-钪合金、铱-钼-铑-锆合金、铱-钼-铑-铪合金、铱-钼-铑-钇合金、铱-钼-铑-钪合金，对于在图13中看到的组成与显微维氏硬度之间的关系，也看到同样的倾向。产业上的可利用性本发明所述的摩擦搅拌接合用工具，能够摩擦搅拌接合高熔点部件。权利要求1、一种摩擦搅拌接合用工具，其特征在于，能够将具有1350℃以上的高熔点的金属或合金作为被加工物进行摩擦搅拌接合，其中，至少与所述被加工物接触的部分具有如下组成，并且具有显微维氏硬度为300Hv以上的硬度，所述组成为含有铱，含有铼、钌、钼、钨、铌、钽、铑或者它们中的2种以上，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、钆、钪、钇或者它们中的2种以上。2、如权利要求1所述的摩擦搅拌接合用工具，其特征在于，与所述被加工物接触的部分以含有铱，含有铼或钌1.0~50.0原子％，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇0.1~5.0原子％的3元合金而形成。3、如权利要求1所述的摩擦搅拌接合用工具，其特征在于，与所述被加工物接触的部分以含有铱，含有钼或鴒1.0~35.0原子％，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇0.1~5.0原子％的3元合金而形成。4、如权利要求1所述的摩擦搅拌接合用工具，其特征在于，与所述被加工物接触的部分以含有铱，含有铌或钽1.0~25.0原子％，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇0.1~5.0原子％的3元合金形成。5、如权利要求1所述的摩擦搅拌接合用工具，其特征在于，与所述被加工物接触的部分以含有铱，含有铼或钌1.0~50.0原子％以及铑1.0~18.0原子％，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、礼、钪或钇0.1~5.0原子o/n的4元合金而形成。6、如权利要求1所述的摩擦搅拌接合用工具，其特征在于，与所述被加工物接触的部分以含有铱，含有钼或鴒1.0~35.0原子％以及铑1.0~18.0原子％，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、釓、钪或钇0.1~5.0原子％的4元合金而形成。7、如权利要求1所述的摩擦搅拌接合用工具，其特征在于，与所述被加工物接触的部分以含有铱，含有铌或钽1.0~25.0原子％以及铑1.0~18.0原子％，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、轧、钪或钇0.1~5.0原子％的4元合金而形成。8、如权利要求1所述的摩擦搅拌接合用工具，其特征在于，与所述被加工物接触的部分至少含有铱和铑，且铑的含量为1.0~18.0原子%。9、一种摩擦搅拌接合法，使被加工物相互对接或大体对接而规定细长的结合区域，使插入到该结合区域中的摩擦搅拌接合用工具一边旋转一边移动，从而将所述被加工物接合，其特征在于，所述被加工物由具有1350t:以上的高熔点的金属或合金制成，作为所述摩擦搅拌接合用工具，使用权利要求l、2、3、4、5、6、7或8所述的摩擦搅拌接合用工具。10、如权利要求9所述的摩擦搅拌接合法，其特征在于，一边在所述摩擦搅拌接合用工具的接触面的背面侧贴着背板，一边进行接合，所述背板为铱的背板；或者具有如下组成的背板，即含有铱，含有铼、钌、钼、钨、铌、钽、铑、锆或铪或者它们中的2种以上作为副成分的组成；或者施加了铱被膜或具有上述组成的被膜的背板。11、一种具有摩擦搅拌接合部位的加工物，其特征在于，通过权利要求9或10所述的摩擦搅拌接合法而被接合。全文摘要本发明的目的是提供一种摩擦搅拌接合用工具，即使将由具有1350℃以上的高熔点的金属或合金制成的被加工物进行摩擦搅拌接合时，来自工具的杂质的混入也少、磨损少并且不易被破坏。本发明所述的摩擦搅拌接合用工具能够将具有1350℃以上的高熔点的金属或合金作为被加工物进行摩擦搅拌接合，其中，至少与所述被加工物接触的部分具有如下组成，并且具有显微维氏硬度为300Hv以上的硬度，所述组成为含有铱，含有铼、钌、钼、钨、铌、钽、铑或者它们中的2种以上，并且含有锆、铪、镧、铈、钐、钆、钪、钇或者它们中的2种以上。文档编号B23K20/12GK101394964SQ20078000798公开日2009年3月25日申请日期2007年2月28日优先权日2006年3月9日发明者丸子智弘,宫泽智明,森野敏雪申请人:古屋金属株式会社