K节点斜材受压承载力的计算方法及装置的制造方法
【专利摘要】本发明提供了一种K节点斜材受压承载力的计算方法及装置。该方法包括：确定K节点斜材的长细比λ1；对K节点斜材的长细比λ1进行修正，得到修正后的长细比λ2；根据修正后的长细比λ2确定斜材稳定系数获取斜材的轴心压力设计值、毛截面面积和稳定强度折减系数；根据斜材的稳定系数、轴心压力设计值、毛截面面积和稳定强度折减系数确定斜材的受压承载力。本发明对K节点斜材的长细比λ2进行了修正，并根据修正后的长细比来确定K节点斜材的受压承载力f，与现有技术相比，通过本发明中的方法计算的K节点斜材的承载力与实际情况偏差较小，并且计算方法简便可行，可为平行轴布置的K节点斜材设计和计算提供依据，有利于减轻杆塔的重量和优化杆塔的整体受力。
【专利说明】
K节点斜材受压承载力的计算方法及装置
技术领域
[0001] 本发明涉及输变电工程技术领域，具体而言，涉及一种Κ节点斜材受压承载力的计 算方法及装置。
【背景技术】
[0002] 电能生产与传输是国家经济社会发展的命脉，输电线路更是关系国计民生的"生 命线"。高电压、大容量、长距离输电是电网建设的重点，为适应这一发展要求，多分裂、大截 面导线、同塔多回、特高压等输电新技术得到广泛应用，随之带来的是杆塔的高度不断增 加，一般而言60m以上的杆塔即可称之为高耸杆塔，由于线路重要性的提高，对高耸杆塔安 全性能的要求也越来越高。杆塔作为支承架空输电线路导地线的关键设备，其可靠性直接 关系到整个输电线路的安全。
[0003] 近年来，随着高耸杆塔的不断发展，已经进行了大量的杆塔真型试验和研究工作， 对目前高耸杆塔及其基础设计方面存在的问题有比较深刻的理解和认识。例如，ASCE(10-97)格构式输电铁塔设计技术中给出了不同约束条件下受压构件计算长度的修正方法，同 时规定了平行轴受力的塔腿主材和塔身主材计算长度的取值方法。输电线路铁塔中的平行 轴受力构件包括主材、交叉斜材及其它受力构件，其计算长度的取值不能一概而论。一般而 言，构件长细比越小平行轴受力构件计算长度增加比例越大，反之则减小。《架空送电线路 杆塔结构设计技术规定》(DL/T 5154-2002)中给出了平行轴受力主材计算长度的取值为 1.2倍的杆件长度，平行轴受力的交叉斜材当交叉斜材不断开时计算长度取值为1.1倍杆件 长度，当交叉斜材断开时取杆件长度;真型塔试验表明平行轴受力构件的计算长度取值与 构件长细比密切相关，构件长细比越小平行轴受力构件的计算长度增加的倍数越大，目前 国内规范仅针对平行轴受力的主材和斜材给出固定值的计算长度取值，该中方式获得的计 算长度的误差较大，对输电塔具有一定的安全隐患。
【发明内容】
[0004] 鉴于此，本发明提出了一种K节点斜材受压承载力的计算方法及装置，旨在解决现 有K节点斜材承载力计算误差较大的问题。
[0005] -个方面，本发明提出了一种K节点斜材受压承载力的计算方法，该方法包括如下 步骤:确定K节点斜材的长细比λ 1;对所述K节点斜材的长细比人:进行修正，得到修正后的长 细比λ2;根据修正后的长细比λ 2确定斜材稳定系数确定斜材的轴心压力设计值Ν、毛截面 面积Α和稳定强度折减系数mN;根据斜材的稳定系数Φ、轴心压力设计值Ν、毛截面面积Α和稳 定强度折减系数m N确定斜材的受压承载力f。
[0006] 进一步地，上述K节点斜材受压承载力的计算方法中，所述根据斜材的稳定系数 Φ、轴心压力设计值、毛截面面积和稳定强度折减系数确定斜材的受压承载力f进一步为： 根据公式确定斜材的受压承载力f。
[0007] 进一步地，上述K节点斜材受压承载力的计算方法中，对所述K节点斜材的长细比λ 进行修正进一步包括:根据K节点斜材的受力情况和约束状态确定长细比修正系数K;确定 修正后的长细比为X2 = aKX1+b;其中，1.2彡a彡0.5,40彡b彡20。
[0008] 进一步地，上述κ节点斜材受压承载力的计算方法中，所述根据κ节点斜材的受力 情况和约束状态确定长细比修正系数K进一步包括如下步骤:当0〈心〈120时，若斜材两端偏 心受压，则长细比修正系数K为ci+cU/^，其中，0.6彡(： 1彡0.4,70彡(11彡50;若斜材两端均不 偏心受压，则长细比修正系数K为1，且a=l，b = 0;若斜材一端偏心受压，另一端不偏心受压 时，则K为(32+(12/^，其中，0.8彡c2彡0.7,40彡(1 2彡20;当120彡人1彡200时，若斜材的两端均处 于第一约束状态受压时，则长细比修正系数K为K/a，且b = 0;若斜材的一端处于第二约束状 态受压且另一端处于第一约束状态受压，则长细比修正系数K为C3+d 3/%，其中，1.0彡C3彡 0.8，12彡d3彡11;若斜材两端均处于第二约束状态受压时，则长细比修正系数K为(M+cU/h， 其中，0.7彡 C4彡0.6;47彡d4彡46;其中，斜材的端部在所述第一约束状态下的运动范围大于 在所述第二约束状态下的运动范围。
[0009] 进一步地，上述K节点斜材受压承载力的计算方法中，所述根据第一约束状态为斜 材的端部通过一个螺栓与其他杆件相连接;所述第二约束状态为斜材的端部通过两个或两 个以上螺栓与其他杆件相连接。
[0010] 进一步地，上述κ节点斜材受压承载力的计算方法中，所述根据修正后的长细比λ2 确定斜材稳定系数进一步包括：
：;当Κ 0.2:15时，φ = 1.-α$_2;当λ > 0..215 时
其中，αι、α2、α3根据斜材的截面类型进 行确定。
[0011] 进一步地，上述Κ节点斜材受压承载力的计算方法中，所述斜材的稳定强度折减系 数Π 1Ν的确定方法为：所述斜材为角钢，计算斜材自由外伸宽度b和厚度t的
：;_令
*当入1<30时，取1/=1111 ;当11>1〇〇时，取/=1112;式中，€7为强度标准值， 32^mi^28；105^m2^95；
'，确定斜材稳定强度折减系数mN= 1 · 0
时，确定斜材稳定强度折减 其中1.7彡π?4彡1.6,0.7>m5>0.6。 :，
[0012] 进一步地，上述K节点斜材受压承载力的计算方法中，所述K节点为平行轴布置的K 节点。
[0013] 进一步地，上述K节点斜材受压承载力的计算方法中，所述K节点的支撑杆件的线 刚度与斜材的线刚度之比η大于0.3且小于1.5;其中：
，式中 别为第一支撑杆段、第二支撑杆段、第一斜材和第二斜材的惯性矩，。、。、^、^分别为第一 支撑杆段、第二支撑杆段、第一斜材和第二斜材的长度。
[0014] 本发明对K节点斜材的长细比λ2进行了修正，并根据修正后的长细比来确定K节点 斜材的受压承载力f，与现有技术相比，通过本发明中的方法计算的Κ节点斜材的承载力与 实际情况偏差较小，并且计算方法简便可行，可为平行轴布置的K节点斜材设计和计算提供 依据，使平行轴布置的K节点设计更加科学，有利于减轻杆塔的重量和优化杆塔的整体受 力。
[0015] 另一方面，本发明还提出了一种K节点斜材受压承载力的计算装置，该装置包括： 长细比确定模块，用于确定K节点斜材的长细比λ 1;修正模块，用于对所述K节点斜材的长细 比心进行修正，得到修正后的长细比λ2;稳定系数确定模块，，用于根据修正后的长细比\ 2确 定斜材的稳定系数折减系数确定模块，用于确定斜材的轴心压力设计值Ν、毛截面面积A 和稳定强度折减系数mN;承载力确定模块，用于根据斜材的稳定系数Φ、轴心压力设计值N、 毛截面面积A和稳定强度折减系数m N确定斜材的受压承载力f。
[0016] 本发明中的K节点斜材受压承载力的计算装置与上述方法具有相同的技术效果， 故不赘述。
【附图说明】
[0017] 通过阅读下文优选实施方式的详细描述，各种其他的优点和益处对于本领域普通 技术人员将变得清楚明了。附图仅用于示出优选实施方式的目的，而并不认为是对本发明 的限制。而且在整个附图中，用相同的参考符号表示相同的部件。在附图中：
[0018] 图1为本发明实施例提供的K节点斜材受压承载力的计算方法的流程图；
[0019]图2为K节点斜材的结构不意图；
[0020] 图3为本发明实施例提供的K节点斜材受压承载力的计算装置的结构框图。
【具体实施方式】
[0021] 下面将参照附图更详细地描述本公开的示例性实施例。虽然附图中显示了本公开 的示例性实施例，然而应当理解，可以以各种形式实现本公开而不应被这里阐述的实施例 所限制。相反，提供这些实施例是为了能够更透彻地理解本公开，并且能够将本公开的范围 完整的传达给本领域的技术人员。需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明中的实施例及 实施例中的特征可以相互组合。下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。
[0022]方法实施例：
[0023] 参见图1，图1为本发明实施例提出了K节点斜材受压承载力的计算方法的流程图。 K节点的结构参见图2,包括第一支撑杆1、第二支撑杆2、第一斜材3和第二斜材4。一般而言， 在第一支撑杆1和第一斜材3、以及在第二支撑杆2和第二斜材4之间还设置有起到支撑作用 的连杆。本实施例中提供的方法是对K节点中的第一斜材3或第二斜材4的受压承载力进行 计算，下面以第一斜材3为例，对本实施例中的计算方法进行具体说明，为了叙述方便，在描 述本计算方法时，将第一斜材3简称为斜材。
[0024] 如图1所示，本实施例中提供的K节点斜材受压承载力的计算方法包括如下步骤： [0025]步骤S1，确定K节点斜材的长细比λ:。其中，K节点斜材的长细比λ: = Lo/r，其中，Lo 为斜材的计算长度，r为斜材的截面的回转半径，对于一个K节点来说，该两个参数均为已 知。
[0026] 步骤S2,对K节点斜材的长细比&进行修正，得到修正后的长细比λ2。本实施例中， 可以综合考虑斜材两端的受力状态或约束状态来对长细比进行修正。其中，在考虑斜材两 端的受力状态时，可以将斜材两端的受力状态分为偏心受压和不偏心受压两种情况。在考 虑斜材两端的约束状态时，可以分为强约束状态和弱约束状态两种情况。具体实施时，可以 根据实际情况来考虑具体的修正方法，本实施例在此不做任何限定。
[0027] 步骤S3,根据修正后的长细比λ2确定斜材稳定系数φ。
[0028]具体地，可以先根据斜材的截面类型确定(^、(^、(^，其中^^:^幻可以通过规范查 找
其中，Ε为斜材的弹性模量，fy为斜材的强度标准值，该强度标准值 为斜材的强度设计值，是杆件的基本物理参数，为已知。当K0.215时，斜材稳定系数 9=1-〇11!2;当入>〇.215时，斜材稳定
[0029] 步骤S3,确定斜材的轴心压力设计值N、毛截面面积A和稳定强度折减系数mN。对于 一已知K节点而言，斜材的轴心压力设计值N和毛截面面积A均为已知量。稳定强度折减系数 mN可以采用本领域技术人员所熟知的方法进行计算，本发明实施例在此不再赘述。
[0030] 步骤S4,根据斜材的稳定系数9、轴心压力设计值N、毛截面面积A和稳定强度折减 系数mN确定斜材的受压承载力f。具体实施时，可以根据公式确定K节点斜 材的受压承载力f。
[0031] 可以看出，本实施例对K节点斜材的长细比λ2进行了修正，并根据修正后的长细比 来确定Κ节点斜材的受压承载力f，与现有技术相比，由于本实施例中的方法对长细比入:进 行了修正，使计算出的K节点斜材的承载力与实际情况偏差较小，并且计算方法简单易行， 可为K节点斜材设计和计算提供依据，使K节点设计更加科学，有利于减轻杆塔的重量和优 化杆塔的整体受力。
[0032] 在本发明的一种实施方式中，可以按如下方法对斜材的长细比人:进行修正:首先， 根据K节点斜材的受力情况和约束状态确定长细比修正系数K。然后，再根据公式x 2 = aia1+b 确定修正后的长细比λ2;其中，1.2彡a彡0.5,40彡b彡20。具体实施时，在确定长细比K时，可 以把斜材长细比人:分为两个取值范围，具体实施时，两个取值范围可以分别为（0,120)和 (120,200)〇
[0033]当1:处于(0,120)取值范围内，即〇aK120时，根据斜材两端的受压状态来确定长 细比修正系数K，具体可以分为如下三种情况：
[0034]第一种情况为:若斜材两端均偏心受压，则确定长细比修正系数，其 中，0.6彡ci彡0.4,70彡di彡50。
[0035]第二种情况为:若斜材两端均不偏心受压，则长细比修正系数K为1，且a = l，b = 0; [0036]第三种情况为：若斜材一端偏心受压，另一端不偏心受压时，则长细比修正系数K 为 C2+d2/A1;其中，0.8彡C2彡0.7,40彡cb彡20。
[0037]当人:处于[120，200]取值范围内，即120^^:^200时，根据斜材的两端点的约束状 态来确定长细比K，具体也可以分为如下三种情况：
[0038] 第一种情况为:若斜材的两端均处于第一约束状态受压时，则长细比修正系数K为 K/aib = 0;
[0039] 第二种情况为:若斜材的一端处于第二约束状态受压且另一端处于第一约束状态 受压，则长细比修正系数K为cs+cb/^，其中，1.0彡 C3彡〇.8;12彡d3彡11;
[0040] 第三种情况为:若斜材两端均处于第二约束状态受压时，则长细比修正系数K为C4 +(14/^，其中，0.7彡C4 彡0.6;47彡ck 彡 46。
[0041]需要说明的是，斜材的端部在第一约束状态下的相对移动范围大于在第二约束状 态下的相对移动范围，即第一约束状态可以为弱约束状态，第二约束状态可以为强约束状 态。例如，第一约束状态下斜材的端部可以通过一个螺栓与其他杆件相连接，第二约束状态 下斜材的端部可以通过两个螺栓与其他杆件相连接，显然，当有相同外力作用时，斜材的端 部在一个螺栓约束状态下的移动的位移大于在两个螺栓约束下的移动的位移。
[0042]在本发明的实施方式中，如果斜材为角钢，则斜材的稳定强度折减系数mN可以按 如下方法进行确定：
[0043] 计算斜材的自由外伸宽度b和厚度t的比值
[0044]
，当AiSSO时，取人/ = 1111;当人1>1〇〇时，取式中，fy为 强度标准值；32彡mi彡28; 105彡m2彡95。
[0045]
，确定斜材的稳定强度折减系数mN= 1.0;
[0046]
，确定斜材的稳定强度折减
。上述各式中，fy为 强度标准值，该强度标准值为已知，1.7彡m4> 1.6,0.7彡m5>0.6。
[0047] 自由外伸宽度和厚度为角钢的已知参数，本实施例通过自由外伸宽度和厚度的比 值来确定斜材的稳定强度折减系数。与现有的稳定强度折减系数相比，本实施例中提供的 方法更为接近实际情况，通过该稳定强度折减系数确定的斜材的受压承载力与实际实际受 力更为吻合。
[0048] 在本发明的实施方式中，K节点可以为平行轴布置的K节点，该平行轴布置的K节点 的支撑杆件的线刚度与斜材的线刚度之比η大于0.3且小于1.5。支撑杆件与斜材的线刚度 之比η可以按如下公式进行计算：
[0049]
式中：11、12、13、14分别为第一支撑杆段 1、第二支撑杆段2、第一斜材3和第二斜材4的惯性矩，61、62、63、64分别为第一支撑杆段1、 第二支撑杆段2、第一斜材3和第二斜材4截面的平行轴回转半径，^上山山分别为第一支 撑杆段1、第二支撑杆段2、第一斜材3和第二斜材4的长度，41、42、43、六4分别为第一支撑杆段 1、第二支撑杆段2、第一斜材3和第二斜材4的截面积。本实施例中对支撑杆件与斜材的线刚 度比进行了限定，以使Κ节点具有较好的受力结构。
[0050]下面对本发明实施例中提供的K节点斜材承载力计算方法进行更为详细的说明： [0051 ]首先，根据公式λχ = Lo/r计算Κ节点斜材的长细比，其中，Lo为斜材的计算长度，r为 斜材的截面回转半径。然后对K节点斜材的长细比人:进行修正，具体为:先确定修正系数K: 当长细比〇aK120时，斜材的两端均为偏心受压，斜材的长细比修正系数K为0.5+60/%;当 长细比120<λ 2<200时，若斜材两端均为弱约束时，则对长细比不进行修正，若斜材一端为 强约束另一端为弱约束，则确定长细比修正系数Κ为0.762+28.6/λ:，若斜材两端均为强约 束，则长细比修正系数Κ为0.615+46.2/Μ。确定了修正系数Κ之后，再根据公式λ 2 = 〇. 8213Κλ +26.73确定修正后的长细比λ2。
[0052]然后计算斜材稳定系数Φ。具体为 ，斜材稳定系数 φ = 1 - af2;当孓 > 似15时，
其中，斜材的 角钢按b类截面分类，分别为〇. 650、0.965、0.300，该数值可以从规范查到。
[0053]再计算斜材的稳定强度折减系数mN，该稳定强度折减系数mN根据角钢的翼缘板自 由外伸宽度b与厚度t之
，当1:(30时，取λ/ = 30;当λ>1〇〇时，取λ/=1〇〇[
[0054] 最后，根据公式W (φ · ·/确定Κ节点中斜材的受压承载力f，单位是N/mm2。 该式中:N为轴心压力设计值，指设计时斜材的强度设计值，在本发明中为一个已知值，单位 是N; A为斜材的毛截面面积，单位是mm2; Φ为斜材稳定系数，斜材的截面分类为b类;mN为斜 材的稳定强度折减系数。
[0055] 下表为经过本实施例中提供的方法计算的K节点斜材的受压承载力和经过试验得 到的K节点斜材受压承载力的比较。从表中可以看出，应用本发明计算的K节点斜材受压力 的理论值与试验值吻合较好。
[0056]表1基于修正长细比的承载力计算
[0058]综上，本实施例对K节点斜材的长细比λ2进行了修正，并根据修正后的长细比来确 定Κ节点斜材的受压承载力f，与现有技术相比，通过本实施例中的方法计算的Κ节点斜材的 承载力与实际情况偏差较小，并且计算方法简便可行，可为平行轴布置的K节点斜材设计和 计算提供依据，使平行轴布置的K节点设计更加科学，有利于减轻杆塔的重量和优化杆塔的 整体受力。
[0059] 装置实施例：
[0060] 参见图3,图3位本发明还提出了一种K节点斜材受压承载力的计算装置的结构框 图。如图所示，该装置包括:长细比确定模块100，用于确定Κ节点斜材的长细比h;修正模块 200,用于对所述K节点斜材的长细比&进行修正，得到修正后的长细比λ 2;稳定系数确定模 块300，用于根据修正后的长细比λ2确定斜材的稳定系数Φ ;折减系数确定模块400，用于确 定斜材的轴心压力设计值Ν、毛截面面积Α和稳定强度折减系数mN;承载力确定模块500,用 于根据斜材的稳定系数Φ、轴心压力设计值N、毛截面面积A和稳定强度折减系数m N确定斜材 的受压承载力f。
[0061] 该装置实施例的具体实施过程参见上述方法实施例即可，本实施例在此不再赘 述。
[0062]本实施例对K节点斜材的长细比λ2进行了修正，并根据修正后的长细比来确定K节 点斜材的受压承载力f，与现有技术相比，由于本实施例中的方法对长细比λ:进行了修正， 使计算出的Κ节点斜材的承载力与实际情况偏差较小，并且计算方法简单易行，可为Κ节点 斜材设计和计算提供依据，使Κ节点设计更加科学，有利于减轻杆塔的重量和优化杆塔的整 体受力。
[0063]显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精 神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围 之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。
【主权项】
1. 一种K节点斜材受压承载力的计算方法，其特征在于，包括如下步骤： 确定Κ节点斜材的长细比λ:; 对所述Κ节点斜材的长细比心进行修正，得到修正后的长细比λ2; 根据修正后的长细比λ2确定斜材的稳定系数Φ; 确定斜材的轴心压力设计值Ν、毛截面面积Α和稳定强度折减系数mN; 根据斜材的稳定系数Φ、轴心压力设计值N、毛截面面积A和稳定强度折减系数mN确定斜 材的受压承载力f。2. 根据权利要求1所述的K节点斜材受压承载力的计算方法，其特征在于，所述根据斜 材的稳定系数Φ、轴心压力设计值、毛截面面积和稳定强度折减系数确定斜材的受压承载 力f进一步为： 根据公式ν/(φ ?Afrav·/确定斜材的受压承载力f。3. 根据权利要求1所述的K节点斜材受压承载力的计算方法，其特征在于，对所述K节点 斜材的长细比λ进行修正进一步包括： 根据Κ节点斜材的受力情况和约束状态确定长细比修正系数Κ; 确定修正后的长细比为X2 = aia1+b;其中，1.2彡a彡0.5,40彡b彡20。4. 根据权利要求3所述的K节点斜材受压承载力的计算方法，其特征在于，所述根据K节 点斜材的受力情况和约束状态确定长细比修正系数K进一步包括如下步骤： 当οακυο时，若斜材两端偏心受压，则长细比修正系数K为d+cU/%，其中，〇. 6彡C1> 0.4，70彡cU彡50;若斜材两端均不偏心受压，则长细比修正系数K为1，且a = 1，b = 0;若斜材 一端偏心受压，另一端不偏心受压时，则K为(32+(12/?，其中，0.8彡c2彡0.7，40彡d 2彡20; 当120^^:^200时，若斜材的两端均处于第一约束状态受压时，则长细比修正系数K为 K/a，且b = 0;若斜材的一端处于第二约束状态受压且另一端处于第一约束状态受压，则长 细比修正系数K为《+(13/^，其中，1.0彡 C3彡0.8,12彡d3彡11;若斜材两端均处于第二约束状 态受压时，则长细比修正系数K为ca+cU/M，其中，0.7彡C4彡0.6;47彡cU彡46;其中，斜材的端 部在所述第一约束状态下的运动范围大于在所述第二约束状态下的运动范围。5. 根据权利要求4所述的K节点斜材受压承载力的计算方法，其特征在于，所述第一约 束状态为斜材的端部通过一个螺栓与其他杆件相连接;所述第二约束状态为斜材的端部通 过两个或两个以上螺栓与其他杆件相连接。6. 根据权利要求1所述的K节点斜材受压承载力的计算方法，其特征在于，所述根据修 正后的长细比λ2确定斜材稳定系数Φ进一步包括：其中，αι、α2、α3根据斜材的截面类型进行确定。7. 根据权利要求1所述的Κ节点斜材受压承载力的计算方法，其特征在于，所述斜材稳 定强度折减系数mN的确定方法为： 所述斜材为角钢，计算斜材自由外伸宽度b和厚度t的比值，.当h<30时，取λ^η?ι;时，取λ^η^;式中，fy为强度 标准值，32彡mi彡28; 105彡m2彡95;,确定斜材稳定强度折减系数πιν= 1.0;，确定斜材稳定强度折减系数，其中1.7多m4> 1.6,0.7 . 6〇8. 根据权利要求1所述的K节点斜材受压承载力的计算方法，其特征在于，所述K节点为 平行轴布置的K节点。9. 根据权利要求1所述的K节点斜材受压承载力的计算方法，其特征在于，所述K节点的支撑杆件的线刚度与斜材的线刚度之比η大于0.3且小于1.5;其中 II、12、13、14分别为第一支撑杆段、第二支撑杆段、第一斜材和第二斜材的惯性矩，Ll、L2、L3、 L4分别为第一支撑杆段、第二支撑杆段、第一斜材和第二斜材的长度。10. -种K节点斜材受压承载力的计算装置，其特征在于，该装置包括： 长细比确定模块，用于确定K节点斜材的长细比λ:; 修正模块，用于对所述Κ节点斜材的长细比心进行修正，得到修正后的长细比λ2; 稳定系数确定模块，用于根据修正后的长细比λ2确定斜材的稳定系数φ; 折减系数确定模块，用于确定斜材的轴心压力设计值Ν、毛截面面积Α和稳定强度折减 系数Ι?Ν; 承载力确定模块，用于根据斜材的稳定系数ψ、轴心压力设计值Ν、毛截面面积Α和稳定 强度折减系数mN确定斜材的受压承载力f。
【文档编号】E04H12/10GK105927028SQ201610285634
【公开日】2016年9月7日
【申请日】2016年4月29日
【发明人】韩军科, 王旭明, 邢海军, 王飞, 汪长智, 刘亚多, 苏志钢, 李清华, 张子富, 黄耀, 曹晔晖
【申请人】中国电力科学研究院, 国家电网公司