专利名称：立方晶氮化硼烧结体工具的利记博彩app
技术领域：
本发明涉及切削加工中使用的立方晶氮化硼烧结体工具。
背景技术：
在淬火钢或耐热合金等的切削加工中，多采用立方晶氮化硼烧结体工具。例如，在 通过对淬火钢进行切削加工来制作汽车轴等机械部件时，通过切削加工来除去淬火钢表面 存在的渗碳层，但根据被切削材料的形状的不同，有时也对没有淬火的部分进行切削加工。 在这样的高负荷切削加工中刀尖温度非常高，因此多使用立 方晶氮化硼烧结体工具。作为 立方晶氮化硼烧结体工具的现有技术，有刀尖棱线部的曲率半径在5 μ m 30 μ m，工具后 隙面和工具前倾面或负刃面以上述曲率半径平滑连接的多结晶硬质烧结体切削工具(例 如参照专利文献1)。专利文献1 日本特开2001-212703号公报
发明内容
近年来，为了提高部件加工的加工效率，要求能够耐高效率切削加工或高负荷切 削加工的切削工具。但是，如果采用以往的立方晶氮化硼烧结体工具进行高效率切削加 工或高负荷切削加工，则容易发生刀尖强度不足造成的缺损或起因于月牙洼磨损扩大的缺 损，从而不能充分满足提高加工效率的要求。于是，本发明的目的在于，提供一种即使在高 负荷切削条件、高效率切削条件下，也能不发生缺损而稳定加工的、能实现工具寿命的长寿 命化的立方晶氮化硼烧结体工具。本发明人就在高负荷切削加工或高效率切削加工之类的苛刻的切削加工中也能 实现工具寿命长寿命化的立方晶氮化硼烧结体工具及涂覆立方晶氮化硼烧结体工具的开 发进行了研究，结果获得了如下的见解在立方晶氮化硼烧结体工具的各部分和表面组织 中有最优化的组合。在圆角珩磨面和倒棱珩磨面，切削时施加的力或热不同。在圆角珩磨 面，热的负荷大，要求刀尖强度，因此优选增加显示高硬度和高热传导性的立方晶氮化硼 量。另一方面，在有切屑擦过的倒棱珩磨面，容易发生因切屑的熔敷造成的立方晶氮化硼的 脱落，因此优选增加结合相量。于是，通过在圆角珩磨面和倒棱珩磨面分别设计最佳的表面 组织，在高负荷切削加工或高效率切削加工之类的苛刻的切削加工中可以实现工具寿命的 长寿命化。也就是说，本发明涉及一种立方晶氮化硼烧结体工具，其至少与切削有关的部分 由立方晶氮化硼、结合相和不可避免的杂质构成，其特征在于具备后隙面、前倾面、倒棱珩 磨面、形成于后隙面和倒棱珩磨面交叉的棱线上的圆角珩磨面，圆角珩磨面的形状的曲率 半径R为10 50 μ m的范围；设定立方晶氮化硼的平均粒径的5倍以上为基准长度S，倒 棱珩磨面的基准长度S中所含的立方晶氮化硼的断面曲线的长度的合计为LCC，倒棱珩磨 面的基准长度S中所含的结合相的断面曲线的长度的合计为LCB，LCC与LCB之比为PC (PC =LCC/LCB)，圆角珩磨面的基准长度S中所含的立方晶氮化硼的断面曲线的长度的合计为LRC，圆角珩磨面的基准长度S中所含的结合相的断面曲线的长度的合计为LRB，LRC与LRB 之比为 PR (PR = LRC/LRB)，则 PR 与 PC 之比(PR/PC)为 1. 2 彡 PR/PC 彡 8. O。作为本发明的立方晶氮化硼烧结体工具，至少与切削有关的部分是立方晶氮化硼 烧结体。本发明的立方晶氮化硼烧结体工具可以是将立方晶氮化硼烧结体钎焊在超硬合金 基体金属上的立方晶氮化硼烧结体工具，也可以是全部由立方晶氮化硼烧结体形成的立方 晶氮化硼烧结体工具。本发明的立方晶氮化硼烧结体以立方晶氮化硼、结合相和不可避免的杂质作为必 须的构成成分。在本发明中，立方晶氮化硼优选为40 90体积％，更优选为50 80体 积％，剩余部分为结合相和不可避免的杂质。如果立方晶氮化硼的含量低于40体积％，则 对于淬火钢之类的高硬度材料，基材的硬度并不充分，耐缺损性降 低，如果超过90体积％， 则结合相的比例相对减小，所以因切屑擦过和熔敷而发生立方晶氮化硼的脱落，从而磨损 明显进行。本发明的立方晶氮化硼的平均粒径优选为0. 30 6. 0 μ m,更优选为1. 5 5. 0 μ m。在平均粒径低于0. 30 μ m时热传导性降低，因此切削加工时容易因刀尖温度上升 而使得强度下降，容易发生缺损。如果平均粒径增大超过6. 0 μ m，则容易发生粒子脱落，从 而容易发生崩刃(chipping)。在本发明的立方晶氮化硼烧结体中，为了提高结合相的韧性，优选结合相是选自 元素周期表4a、5a、6a族元素、Al、Si、Mg、Co、Ni的金属、氮化物、碳化物、硼化物、氧化物及 它们的互固溶体之中的至少1种。作为结合相的具体例，可列举出金属Ti、金属Co、金属 Ni、金属 Al、TiN、Ti (B，N)、Ti (B，C)、Ti (B，0)、Ti (B，N，0)、Ti (B，N，C)、Ti (B，N，0)、Ti (B， N，C，0)、(Ti，L) (B，N)、(Ti，L) (B，C)、(Ti，L) (B，0)、(Ti，L) (B，N，C)、(Ti，L) (B，N，0)、 (Ti，L) (B，C, 0)、(Ti，L) (B，N, C, 0)、A1N、Al (B，N)、Al (B，C)、Al (B，0)、Al (B, N, 0) ,Al (B, N，C)、A1 (B，C，0)、A1 (B，N，C，0)、(Al，L) (B，N)、(Al，L) (B，C)、(Al，L) (B，0)、(Al，L) (B，N， 0)、(Al，L) (B，N，C)、(Al，L) (B，C，0)、(Al，L) (B，N，C，0)(其中，上述的 L 表示 Zr、Hf、V、 Nb、Ta、Cr、Mo、W、Si、Mg、Co及Ni中的至少1种)等。其中，更优选结合相是选自Ti,Al的 金属、氮化物、碳化物、硼化物、氧化物及它们的互固溶体之中的至少1种。作为本发明的立 方晶氮化硼烧结体中不可避免地含有的杂质，可列举出从立方晶氮化硼烧结体的原料粉末 中混入的Fe、Cu等。不可避免的杂质的合计量一般相对于整个立方晶氮化硼烧结体为0. 5 重量％以下，通常可以抑制在0.2重量％以下，因此不会影响本发明的特性值。此外，在本 发明中，除了立方晶氮化硼、结合相和不可避免的杂质以外，也可以在不损害本发明的立方 晶氮化硼烧结体的特性的范围内，少量含有不能称为不可避免的杂质的其它成分。如图2所示，本发明的立方晶氮化硼烧结体工具至少在与切削相关的部分设有前 倾面(3)、倒棱珩磨面(5)、圆角珩磨面(6)及后隙面(4)。通过在后隙面与前倾面之间具有 倒棱珩磨面(5)而提高耐缺损性。进而通过在后隙面和倒棱珩磨面的棱线部形成圆角珩磨 面(6)，使耐缺损性得以提高，从而能进行稳定的切削加工。此时，如果圆角珩磨面的形状的 曲率半径R达到10 μ m以上，则提高耐缺损性的效果显著。相反，如果圆角珩磨面的形状的 曲率半径R增大超过50 μ m,则切削阻力大大上升，反而容易在刀尖产生缺损。因此，在本发 明中，将圆角珩磨面的形状的曲率半径R规定为10 50 μ m。在本发明的立方晶氮化硼烧结体工具中，设定立方晶氮化硼的平均粒径的5倍以上为基准长度S，圆角珩磨面的基准长度S中所含的立方晶氮化硼的断面曲线的长度的合 计为LRC，圆角珩磨面的基准长度S中所含的结合相的断面曲线的长度的合计为LRB，倒棱 珩磨面的基准长度S中所含的立方晶氮化硼的断面曲线的长度的合计为LCC，倒棱珩磨面 的基准长度S中所含的结合相的断面曲线的长度的合计为LCB，LRC与LRB之比为!^(PR =LRC/LRB)，LCC 与 LCB 之比为 PC (PC = LCC/LCB)，则 PR 与 PC 之比(I^R/PC)为 1. 2 彡 PR/ PC彡8. O。更优选为1. 6彡PR/PC彡6. O，特别优选为2. 1彡PR/PC ^ 5. O0在本发明中，由于在切削加工时的各部位形成适合所要求的特性的组成，因此可 使圆角珩磨面和倒棱珩磨面的立方晶氮化硼的比例发生变化。如果PR/PC低于1. 2，则因圆 角珩磨面的立方晶氮化硼的量与倒棱珩磨面的立方晶氮化硼的量相比不是充分地多，因而 切削温度增高，容易产生刀尖的缺损和月牙洼磨损，从而变得短寿命。如果PR/PC增大超过 8.0，则圆角珩磨面的结合相极端减少，所以因产生圆角珩磨面的立方晶氮化硼粒子的脱落 而容易发生崩刃。作为一个例子，采用下述方法对LRC、LRB、LCC、LCB进行测定。用放电加工机如图 1所示那样地在A-A’线将立方晶氮化硼烧结体工具切断，用150#金刚石砂轮研磨所得到的 断面，接着用1500#金刚石砂轮研磨，最后用粒径为1 μ m的金刚石研磨膏进行镜面精加工。 在A-A’线的切断也可以通过利用Ar离子的离子研磨来进行用扫描型电子显微镜(SEM)观察被镜面精加工过的断面或通过离子磨碎得到的 图2所示的断面，测定立方晶氮化硼的平均粒径。设定基准长度S以达到立方晶氮化硼的 平均粒径的5倍以上。如果基准长度S低于平均粒径的5倍，则LRC、LRB、LCC、LCB的测定 误差增大。此外，通过延长基准长度S以减小测定误差，而通过使基准长度S为立方晶氮化 硼的平均粒径的5 20倍，能够充分减小测定误差。此外，圆角珩磨面的基准长度S可在 按圆角珩磨的曲率半径R描绘的圆弧上测定。用扫描电子显微镜观察镜面精加工过的断面，如图3所示那样拍摄圆角珩磨面和 倒棱珩磨面的断面组织的照片。关于倒棱珩磨面，如图4所示那样对断面组织照片进行图 像解析，分别测定倒棱珩磨面的立方晶氮化硼的断面曲线的长度LCC1、LCC2、…、LCCn，及 倒棱珩磨面的立方晶氮化硼的断面曲线的长度LCB1、LCB2、…、LCBn，并将它们合计而得到 LCC、LCB ο[式 1] LCC = LCC1+LCC2+... +LCCn[式 2] LCB = LCB1+LCB2+—+LCBn关于圆角珩磨面，如图5所示那样对断面组织照片进行图像解析，分别测定圆角 珩磨面的立方晶氮化硼的断面曲线的长度LRC1、LRC2、…、LRCn，及圆角珩磨面的结合相的 断面曲线的长度LRB1、LRB2、…、LRBn，并将它们合计而得到LRC、LRB。[式 3] LRC = LRC1+LRC2+... +LRCn[式 4] LRB = LRB1+LRB2+…+LRBn基于立方晶氮化硼的平均粒径大、圆角珩磨面的曲率半径R小、或倒棱珩磨宽度T 短等理由，有时只通过一处的断面曲线不能确保立方晶氮化硼的平均粒径的5倍以上的基 准长度S。在这种情况下，通过增加断面曲线的测定部位，将各断面曲线的基准长度Sn合 计，也可以确保基准长度S。此外，也可以如本发明的立方晶氮化硼烧结体工具的立体图 (图6)的放大图即图7的B-B’线、C-C'线所示观察与倒棱珩磨面和前倾面的棱线平行的方向的断面曲线，确保基准长度S。在本发明中，通过在立方晶氮化硼烧结体工具的表面涂覆覆盖膜，能够提高工具 的耐磨损性、耐氧化性、润滑作用等，由此能够更加提高工具寿命。由选自元素周期表4a、 5a、6a族元素、Al、Si、B、Y、Mn的氮化物、碳化物、氧化物及它们的互固溶体之中的至少1种 形成的覆盖膜，由于提高耐磨损性、耐氧化性等的效果大，并使工具寿命得以提高，因而是 优选的。其中，如果设在立方晶氮化硼烧结体的正上方的覆盖膜的结晶系是与基材的立方 晶氮化硼相同的结晶系，也就是说，如果覆盖膜的结晶系是立方晶，则因基材和覆盖膜的附 着力提高而难产生覆盖膜的剥离，从而能够充分发挥覆盖膜的优良特性，因而是更优选的。 作为本发明的覆盖膜，具体地说，可列举出TiN、Ti(C，N)、Ti (C，N, 0)、(Ti，B)N、 (Ti，Al)N、(Ti, Al) (C, N)、(Ti, Al) (C, N, 0)、(Ti, Si)N、(Al, Cr)N、(Al, Cr, B)N、(Ti, Nb) N、(Ti，Al，Cr)N、(Nb，Si)N、(Al，Cr，W)N、(Ti，Al，Si)N、(Hf，Al)N、(Zr，Al)N、(Ti, Nb, Al, Si)N、(Ti，Cr，Al，Si)N、(Ti，W，B)N、CrN等覆盖膜。其中，如果覆盖膜由选自含有Ti和Al 的氮化物、碳化物、氧化物及它们的互固溶体之中的至少1种形成，则耐氧化性和耐磨损性 的平衡性良好。其中，如果覆盖膜组成为(Ti(1_a_b)AlaMb) (X)(式中，M表示选自Y、Cr、Si、 Zr、Nb、Mn、W、Hf、V、B之中的1种以上的元素，X表示选自C、N、0之中的1种以上的元素， a表示Al相对于Ti、Al、M合计的原子比，b表示M相对于Ti、Al、M合计的原子比，a和b 为0. 1 < a < 0. 7,0. 002 ^ b ^ 0. 1)，则耐氧化性高，覆盖膜的硬度提高，因而是特别优选 的。这里，如果a达到0.1以上，则耐氧化性提高，切削温度降低，从而耐缺损性提高，如果 a增大超过0.7，则生成硬度低的AlN相而使耐磨损性降低。此外，如果b达到0.002以上， 则耐氧化性提高，同时覆盖膜硬度增高，从而耐磨损性提高，但如果b增大超过0. 1，则晶格 变形形成的压缩应力增大，从而容易产生覆盖膜的剥离。形成于本发明的立方晶氮化硼烧结体工具的表面上的覆盖膜即使是单层的覆盖 膜也具有提高工具寿命的效果，但是，涂覆组成不同的2种以上覆盖膜的多层膜因为其提 高寿命的效果大，因而是更优选的。例如，作为内层，在基材正上方涂覆用于提高附着力的 TiN或TiCN，作为外层，为提高润滑作用、耐熔敷性、耐氧化性而涂覆CrN、CrSiN、TiBN、含有 金属的DLC、AlCrBN, AlCrN或TiSiN。此外，也能够涂覆以1 30nm的层叠周期涂覆组成 不同的2种以上的薄膜而形成的交替层叠膜的覆盖膜。交替层叠膜的覆盖膜具有覆盖膜硬 度高、耐磨损性高、通过抑制切削加工时覆盖膜中发生的裂纹的传播来抑制覆盖膜的剥离 或脱落的效果。本发明的覆盖膜的平均膜厚优选为1 6 μ m，更优选为2 5 μ m。如果平均膜厚 在1 μ m以上，则提高耐磨损性的效果显著，如果加厚超过6 μ m,则因覆盖膜的残余应力的 影响而可以看到附着力下降的倾向。本发明的立方晶氮化硼烧结体工具例如可按以下的方法制造。在利用金刚石砂轮 对立方晶氮化硼烧结体工具进行磨削加工时，对刀尖的后隙面、倒棱珩磨面、前倾面的各部 位进行加工。然后，在后隙面与倒棱珩磨面之间设定规定的曲率半径R的圆角珩磨面。作 为圆角珩磨面的加工方法的一个例子，可列举出利用磨石、喷砂、旋转刷子的加工等机械 处理、放电加工等电处理、以及将它们组合的处理。接着，为了使圆角珩磨面和倒棱珩磨面的立方晶氮化硼的表面组成最优化，使用 具备离子刻蚀电极及成膜装置的真空装置。作为离子刻蚀电极，可列举出采用热灯丝的三极直流溅射法等。作为成膜装置，可列举出电弧离子镀装置、磁控溅射装置等。在采用稀有气体元素的离子刻蚀中，通过对基材外加负的电压(偏压)吸引离子 化的稀有气体元素使其与基材碰撞，从而能够进行表面物质的除去。因为难以除去比结合 相更硬的立方晶氮化硼，所以立方晶氮化硼烧结体的表面与内部相比，立方晶氮化硼的比 例增高。图8及图9中分别示出了 Ar离子刻蚀处理后及Ar离子刻蚀 处理前的立方晶氮化 硼烧结体的表面组织SEM照片。粒状的黒色部分为立方晶氮化硼，立方晶氮化硼周围的灰 白色的部分为结合相。通过进行利用稀有气体的离子刻蚀处理，可优先除去结合相，因而能 够确认在立方晶氮化硼烧结体的表面，立方晶氮化硼的比例增加。此外，在离子刻蚀时，于 刀尖即圆角珩磨面，电荷密度增高，溅射效率比其它部位高，但在通常的条件下，由于圆角 珩磨面和倒棱珩磨面的离子刻蚀的溅射效率之差并不充分而不能得到本发明产品。于是， 作为得到本发明产品的步骤，首先对圆角珩磨面和倒棱珩磨面平滑地涂覆覆盖膜(成膜条 件1)。这里通过将偏压抑制在15 18V的低电压，能以刀尖的圆角珩磨面不会太厚的方式 进行涂覆。作为覆盖膜，可列举金属膜、氮化物膜、碳化物膜等，但没有特别的限制，如果考 虑在其后通过利用稀有气体的离子刻蚀来除去覆盖膜，则优选通过离子刻蚀容易除去的金 属膜。接着将平滑地涂覆的覆盖膜除去，但这里如果在1200 2000V的高偏压条件(离 子刻蚀条件1)下短时间进行利用稀有气体元素的溅射，则可优先将立方晶氮化硼烧结体 的刀尖附近除去。然后通过在偏压为50V 180V的条件(离子刻蚀条件2)下对圆角珩磨 面和倒棱珩磨面进行处理，便能够通过前面的高偏压处理使圆角珩磨面的立方晶氮化硼烧 结体先露出，能够有选择性地刻蚀圆角珩磨面的立方晶氮化硼烧结体。而且如果继续进行 处理，则还可将倒棱珩磨面的覆盖膜除去，可对整个与切削相关的部分进行处理。通过根据 需要重复进行以上的成膜条件1 —离子刻蚀条件1 —离子刻蚀条件2的工序，便能够得到 本发明产品。重要的是根据各真空处理装置、工具形状、工具的保持夹具形状、工具的基材 组成、装置旋转机构、在真空装置中的工具填充率等各种要因，调整成膜、离子刻蚀的各参 数、处理时间等。本发明的立方晶氮化硼烧结体工具即使在高负荷切削条件、高效率切削条件下也 难以发生缺损，因而能够产生可稳定地进行加工、实现工具寿命的长寿命化的效果。
图1是本发明立方晶氮化硼烧结体工具的立体图。图2是本发明立方晶氮化硼烧结体工具的A-A’线剖视图。图3是本发明立方晶氮化硼烧结体工具的A-A’线剖面放大图。图4是本发明立方晶氮化硼烧结体工具的倒棱珩磨面的剖面放大图。图5是本发明立方晶氮化硼烧结体工具的圆角珩磨面的剖面放大图。图6是本发明立方晶氮化硼烧结体工具的立体图。图7是本发明立方晶氮化硼烧结体工具虚线部(图6)的放大图。图8是Ar离子刻蚀处理后的基材的表面组织SEM照片。图9是Ar离子刻蚀处理前的基材的表面组织SEM照片。符号说明
1立方晶氮化硼烧结体工具2超硬合金基体金属3前倾面4后隙面5倒棱珩磨面6圆角珩磨面7立方晶氮化硼8结合相9立方晶氮化硼烧结体的断面曲线
具体实施方式
实施例1采用平均粒径1. 0 μ m的立方晶氮化硼粉末，通过在压力为5. 5GPa、温度为1773K 的条件下，对配合组成为75体积％ cBN-5体积％ A1-10体积％ Al2O3-IO体积％ Ti (C, N)的 混合粉末进行超高温高压烧结，便得到立方晶氮化硼烧结体。将得到的立方晶氮化硼烧结 体作为基材1。准备ISO标准CNGA120408形状的超硬合金基体金属，将基材1钎焊在超硬合金基 体金属的成为刀尖的角部上。用270#的金刚石砂轮对该钎焊的工具的前倾面(上下面)、 后隙面(外周面)进行磨削加工，接着，在前倾面和后隙面形成的棱线部上通过400#的金 刚石砂轮形成倒棱珩磨宽T为0.10mm、倒棱珩磨角度为θ-25°的倒棱珩磨面。进而将旋 转刷子推压碰到工具刀尖部，对由后隙面和倒棱珩磨面形成的棱线部进行圆角珩磨加工。 此时，一边调整加工时间一边用轮廓测量仪(contracer)测定，进行圆角珩磨加工从而达 到表1所示的曲率半径R。在圆角珩磨加工后，用乙醇及丙酮将工具洗净，然后进行真空干 燥处理。采用具备磁控溅射装置及使用Φ Imm的钨丝作为热灯丝的离子刻蚀装置的真空装 置，对立方晶氮化硼烧结体工具的基材1进行表1所示的表面处理，从而得到发明品1 15 及比较品1 6的切削工具。此外，基材的表面处理是对基材进行金属膜的涂覆或离子刻 蚀(以下称为“IE”)的处理，具体的表面处理条件如表2、3所示。表 1圆角珩磨曲率半径
试样No. 基材 闲用"Umra^t1 表面处理 ___R(pm)__
比较品ι__mm__30__条件ι
比较品2____30__条件2
发明品1__mi__30__条件3 发明品2__mm__30__条件4
发明品3__mm__30__条件5
发明品4__mm.__30__条件6
发明品5__mm__30__条件7
发明品6__mm__30__条件8
发明品7__mm__30__条件9
发明品8__mm__30__条件 ο
发明品9__mm__30__条件H
发明品 ο__mm__30__条件12
发明品11__基材1__30__条件13
发明品12__mm__30__条件14
比较品3__mm___3o__条件15
比较品4__基材1__30__条件16
比较品5__mm__4__条件17
发明品13__mm__ ο__条件17
发明品14____25__条件17
发明品15____50__条件17
~~比较品6基材165条件17表权利要求
一种立方晶氮化硼烧结体工具，其由立方晶氮化硼、结合相和不可避免的杂质构成，所述立方晶氮化硼烧结体工具的特征在于具备后隙面、前倾面、倒棱珩磨面、形成于后隙面和倒棱珩磨面交叉的棱线上的圆角珩磨面，圆角珩磨面的形状的曲率半径R为10～50μm的范围；设定立方晶氮化硼的平均粒径的5倍以上为基准长度S，倒棱珩磨面的基准长度S中所含的立方晶氮化硼的断面曲线的长度的合计为LCC，倒棱珩磨面的基准长度S中所含的结合相的断面曲线的长度的合计为LCB，LCC与LCB之比为PC(PC＝LCC/LCB)，圆角珩磨面的基准长度S中所含的立方晶氮化硼的断面曲线的长度的合计为LRC，圆角珩磨面的基准长度S中所含的结合相的断面曲线的长度的合计为LRB，LRC与LRB之比为PR(PR＝LRC/LRB)，则PR与PC之比(PR/PC)为1.2≤PR/PC≤8.0。
2.根据权利要求1所述的立方晶氮化硼烧结体工具，其中，含有40 90体积％的立方 晶氮化硼，剩余部分为结合相及不可避免的杂质。
3.根据权利要求1或2所述的立方晶氮化硼烧结体工具，其中，立方晶氮化硼具有 0. 30 6. 0 μ m的平均粒径。
4.根据权利要求1 3中任一项所述的立方晶氮化硼烧结体工具，其中，结合相为选自 元素周期表4a、5a、6a族元素、Al、Si、Mg、Co、Ni的金属、氮化物、碳化物、硼化物、氧化物及 它们的互固溶体之中的至少1种。
5.一种涂覆的立方晶氮化硼烧结体工具，其在权利要求1 4中任一项所述的立方晶 氮化硼烧结体工具的表面上涂覆有覆盖膜。
6.根据权利要求5所述的涂覆的立方晶氮化硼烧结体工具，其中，覆盖膜由选自元素 周期表4a、5a、6a族元素、Al、Si、B、Y、Mn的氮化物、碳化物、氧化物及它们的互固溶体之中 的至少1种形成。
7.根据权利要求5或6所述的涂覆的立方晶氮化硼烧结体工具，其中，覆盖膜为立方晶结晶。
8.根据权利要求5 7中任一项所述的涂覆的立方晶氮化硼烧结体工具，其中，覆盖膜 由选自含有Ti和Al的氮化物、碳化物、氧化物及它们的互固溶体之中的至少1种形成。
9.根据权利要求5 8中任一项所述的涂覆的立方晶氮化硼烧结体工具，其中，覆盖 膜的组成为(Tia^b)AlaMb) (X)；式中，M表示选自Y、Cr、Si、&、Nb Mn、W、Hf、V、B之中的至 少1种元素，X表示选自C、N、0之中的至少1种元素，a表示Al相对于Ti、Al、M合计的原 子比，b表示M相对于Ti、Al、M合计的原子比，并且0. 1彡a彡0. 7,0. 002彡b彡0. 1。
全文摘要
本发明的目的在于提供一种长寿命的立方晶氮化硼烧结体工具，其即使在高负荷切削条件、高效率切削条件下，也能不发生缺损而进行稳定的加工。如果设定立方晶氮化硼的平均粒径的5倍以上为基准长度S，倒棱珩磨面的基准长度S中所含的立方晶氮化硼的断面曲线的长度的合计为LCC，倒棱珩磨面的基准长度S中所含的结合相的断面曲线的长度的合计为LCB，LCC与LCB之比为PC(PC＝LCC/LCB)，圆角珩磨面的基准长度S中所含的立方晶氮化硼的断面曲线的长度的合计为LRC，圆角珩磨面的基准长度S中所含的结合相的断面曲线的长度的合计为LRB，LRC与LRB之比为PR(PR＝LRC/LRB)，则PR与PC之比(PR/PC)为1.2≤PR/PC≤8.0。
文档编号C04B41/89GK101970156SQ200980109070
公开日2011年2月9日 申请日期2009年3月19日 优先权日2008年3月19日
发明者大友克久 申请人:株式会社图格莱